甲醇_水精餾塔的設(shè)計(jì)說明

1、 .PAGE26 / NUMPAGES26甲醇-水分離板式精餾塔的設(shè)計(jì)(一)設(shè)計(jì)題目在抗生素類藥物生產(chǎn)過程中，需要用甲醇溶媒洗滌晶體，洗滌過濾后產(chǎn)生廢甲醇溶媒，其組成為含甲醇46%、水54%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），另含有少量的藥物固體微粒。為使廢甲醇溶媒重復(fù)利用，擬建立一套板式精餾塔，設(shè)計(jì)要求廢甲醇溶媒的處理量為23000噸/年，以對(duì)廢甲醇溶媒進(jìn)行精餾。得到含量95%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的甲醇溶媒。塔底廢水中甲醇含量3%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。（二）操作條件1) 操作壓力 4kPa(表壓) 2) 進(jìn)料熱狀態(tài) q=2/33) 回流比 最小回流比的1.3倍4) 塔底加熱蒸氣壓力 0.3Mpa（表壓） 5）單板壓力降 0.7k

2、Pa（三）塔板類型浮閥塔（F1型）（四）工作日每年工作日為300天，每天24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行（五）設(shè)計(jì)容 1、設(shè)計(jì)說明書的容 1) 精餾塔的物料衡算； 2) 塔板數(shù)的確定； 3) 精餾塔的工藝條件與有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算； 4) 精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算； 5) 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算； 6) 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算； 7) 塔板負(fù)荷性能圖； 8) 精餾塔接管尺寸計(jì)算； 9) 對(duì)設(shè)計(jì)過程的評(píng)述和有關(guān)問題的討論。2、設(shè)計(jì)圖紙要求： 1) 繪制生產(chǎn)工藝流程圖（A3號(hào)圖紙）； 2) 繪制精餾塔設(shè)計(jì)條件圖（A3號(hào)圖紙）。目 錄TOC o 1-4 h z uHYPERLINK l _Toc124747484一、概述

3、 PAGEREF _Toc124747484 h 4HYPERLINK l _Toc1247474851.1 設(shè)計(jì)依據(jù) PAGEREF _Toc124747485 h 4HYPERLINK l _Toc1247474861.2 技術(shù)來源 PAGEREF _Toc124747486 h 4HYPERLINK l _Toc1247474871.3 設(shè)計(jì)任務(wù)與要求 PAGEREF _Toc124747487 h 5HYPERLINK l _Toc124747488二：計(jì)算過程 PAGEREF _Toc124747488 h 6HYPERLINK l _Toc1247474891. 塔型選擇 PAGE

4、REF _Toc124747489 h 6HYPERLINK l _Toc1247474902. 操作條件的確定 PAGEREF _Toc124747490 h 6HYPERLINK l _Toc1247474912.1 操作壓力 PAGEREF _Toc124747491 h 6HYPERLINK l _Toc1247474922.2 進(jìn)料狀態(tài) PAGEREF _Toc124747492 h 6HYPERLINK l _Toc1247474932.3 加熱方式 PAGEREF _Toc124747493 h 7HYPERLINK l _Toc1247474942.4 熱能利用 PAGEREF

5、 _Toc124747494 h 7HYPERLINK l _Toc1247474953. 有關(guān)的工藝計(jì)算 PAGEREF _Toc124747495 h 7HYPERLINK l _Toc1247474963.1 最小回流比與操作回流比的確定 PAGEREF _Toc124747496 h 8HYPERLINK l _Toc1247474973.2 塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫颗c加熱蒸汽量的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747497 h 9HYPERLINK l _Toc1247474983.3 全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量 PAGEREF _Toc124747498 h 9HYPERLINK l

6、 _Toc1247474993.4 熱能利用 PAGEREF _Toc124747499 h 10HYPERLINK l _Toc1247475003.5 理論塔板層數(shù)的確定 PAGEREF _Toc124747500 h 10HYPERLINK l _Toc1247475013.6 全塔效率的估算 PAGEREF _Toc124747501 h 11HYPERLINK l _Toc1247475023.7 實(shí)際塔板數(shù) PAGEREF _Toc124747502 h 12HYPERLINK l _Toc1247475034. 精餾塔主題尺寸的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747503 h

7、 12HYPERLINK l _Toc1247475044.1 精餾段與提餾段的體積流量 PAGEREF _Toc124747504 h 12HYPERLINK l _Toc1247475054.1.1 精餾段 PAGEREF _Toc124747505 h 12HYPERLINK l _Toc1247475064.1.2 提餾段 PAGEREF _Toc124747506 h 14HYPERLINK l _Toc1247475074.2 塔徑的計(jì)算 PAGEREF _Toc124747507 h 15HYPERLINK l _Toc1247475084.3 塔高的計(jì)算 PAGEREF _To

8、c124747508 h 17HYPERLINK l _Toc1247475095. 塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定 PAGEREF _Toc124747509 h 17HYPERLINK l _Toc1247475105.1 塔板尺寸 PAGEREF _Toc124747510 h 18HYPERLINK l _Toc1247475115.2 弓形降液管 PAGEREF _Toc124747511 h 18HYPERLINK l _Toc1247475125.2.1 堰高 PAGEREF _Toc124747512 h 18HYPERLINK l _Toc1247475135.2.2 降液管底隙高度h0

9、 PAGEREF _Toc124747513 h 19HYPERLINK l _Toc1247475145.2.3 進(jìn)口堰高和受液盤 PAGEREF _Toc124747514 h 19HYPERLINK l _Toc1247475155.3 浮閥數(shù)目與排列 PAGEREF _Toc124747515 h 19HYPERLINK l _Toc1247475165.3.1 浮閥數(shù)目 PAGEREF _Toc124747516 h 19HYPERLINK l _Toc1247475175.3.2 排列 PAGEREF _Toc124747517 h 20HYPERLINK l _Toc124747

10、5185.3.3 校核 PAGEREF _Toc124747518 h 20HYPERLINK l _Toc1247475196. 流體力學(xué)驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747519 h 21HYPERLINK l _Toc1247475206.1 氣體通過浮閥塔板的壓力降(單板壓降) PAGEREF _Toc124747520 h 21HYPERLINK l _Toc1247475216.1.1 干板阻力 PAGEREF _Toc124747521 h 21HYPERLINK l _Toc1247475226.1.2 板上充氣液層阻力 PAGEREF _Toc124747522 h 2

11、1HYPERLINK l _Toc1247475236.1.3 由表面力引起的阻力 PAGEREF _Toc124747523 h 22HYPERLINK l _Toc1247475246.2 漏液驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747524 h 22HYPERLINK l _Toc1247475256.3 液泛驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747525 h 22HYPERLINK l _Toc1247475266.4 霧沫夾帶驗(yàn)算 PAGEREF _Toc124747526 h 23HYPERLINK l _Toc1247475277. 操作性能負(fù)荷圖 PAGEREF _Toc12

12、4747527 h 23HYPERLINK l _Toc1247475287.1 霧沫夾帶上限線 PAGEREF _Toc124747528 h 23HYPERLINK l _Toc1247475297.2 液泛線 PAGEREF _Toc124747529 h 24HYPERLINK l _Toc1247475307.3 液體負(fù)荷上限線 PAGEREF _Toc124747530 h 24HYPERLINK l _Toc1247475317.4 漏液線 PAGEREF _Toc124747531 h 24HYPERLINK l _Toc1247475327.5 液相負(fù)荷下限線 PAGEREF

13、 _Toc124747532 h 24HYPERLINK l _Toc1247475337.6 操作性能負(fù)荷圖 PAGEREF _Toc124747533 h 25HYPERLINK l _Toc1247475348. 各接管尺寸的確定 PAGEREF _Toc124747534 h 27HYPERLINK l _Toc1247475358.1 進(jìn)料管 PAGEREF _Toc124747535 h 27HYPERLINK l _Toc1247475368.2 釜?dú)堃撼隽瞎?PAGEREF _Toc124747536 h 27HYPERLINK l _Toc1247475378.3 回流液管

14、PAGEREF _Toc124747537 h 28HYPERLINK l _Toc1247475388.4 塔頂上升蒸汽管 PAGEREF _Toc124747538 h 28HYPERLINK l _Toc1247475398.5 水蒸汽進(jìn)口管 PAGEREF _Toc124747539 h 281.1設(shè)計(jì)依據(jù)本設(shè)計(jì)依據(jù)于教科書的設(shè)計(jì)實(shí)例，對(duì)所提出的題目進(jìn)行分析并做出理論計(jì)算。1.2設(shè)計(jì)任務(wù)與要求原料： 甲醇水溶液，年產(chǎn)量65000噸甲醇含量：46；水含量：54（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）設(shè)計(jì)要求：塔頂?shù)募状既苊胶啃∮诘扔?.3（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） 塔底廢水中甲醇含量小于等于0.5（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）操作條件：1)

15、塔頂壓力 4kPa（表壓） 2) 進(jìn)料熱狀態(tài) q=2/33) 回流比 最小回流比的1.3倍4) 塔底加熱蒸氣壓力 0.3MPa（表壓） 5) 單板壓力降 0.7kPa。塔板類型：浮閥塔（F1型）。工作日：每年工作日為300天，每天24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行。二、設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離甲醇水混合物。對(duì)于二元混合物的分離，應(yīng)采用連續(xù)精餾流程。設(shè)計(jì)中采用汽液混合物進(jìn)料，塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分加回流至塔，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲(chǔ)罐。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。三、計(jì)算過程根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，若按年工作日300天，每天開動(dòng)設(shè)備24小時(shí)計(jì)算，產(chǎn)品流量為9027.

16、8kg/h。操作條件的確定1.1操作壓力 塔頂壓力 4kPa（表壓）塔底加熱蒸氣壓力 0.3MPa（表壓）1.2進(jìn)料狀態(tài) 進(jìn)料熱狀態(tài) q=2/3 為汽液混合物進(jìn)料2、精餾塔物料衡算由于精餾過程的計(jì)算均以摩爾分?jǐn)?shù)為準(zhǔn)，需先把設(shè)計(jì)要求中的質(zhì)量分?jǐn)?shù)轉(zhuǎn)化為摩爾分?jǐn)?shù)。甲醇的摩爾質(zhì)量 =32.04kg/kmol水的摩爾質(zhì)量 =18.02kg/kmol原料液進(jìn)料流量 進(jìn)料組成 塔頂餾出液組成 塔底釜液組成 原料液與塔頂和塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量：=0.32432.04+(1-0.324)18.02=22.56kg/kmol=0.994832.04+(1-0.9948)18.02=31.967kg/kmol=0

17、.002832.04+(1-0.0028)18.02=18.059kg/kmol2.1全塔物料衡算總物料衡算 F=D+W 400.167=D+W (1)甲醇物料衡算 F =D +W (2)聯(lián)立以上兩式解得 D=129.568kmol/h W=270.599kmol/h2.2求最小回流比與操作回流比汽液混合物進(jìn)料：q= 2/3由，再根據(jù)表11數(shù)據(jù)可得到不同溫度下的揮發(fā)度，見表2表1溫度/xy溫度/ x y1000.000.0075.30.400.72996.40.020.13473.10.500.77993.50.040.23471.20.600.82591.20.060.30469.30.70

18、0.87089.30.080.36567.60.800.91587.70.100.41866.00.900.95884.40.150.51765.00.950.97981.70.200.57964.51.001.0078.00.300.665表2溫度/揮發(fā)度溫度/揮發(fā)度96.47.582784.63293.57.332 75.34.03591.26.843 73.13.52589.36.61071.23.14387.76.464 69.32.86884.46.06667.62.69181.75.501 662.534所以相平衡方程： （3）q線方程：y= （4）聯(lián)立（3）（4）解得：=0.21

19、29 0.5462故最小回流比為=取操作回流比為R=1.3=1.752.3塔氣、液相流量（1）精餾段：L=RD (5) V=(R+1)D (6)(2) 提餾段：=L+qF (7)=V-(1-q)F (8)式中 L精餾段液相摩爾流率，kmol/h V精餾段氣相摩爾流率，kmol/h提餾段液相摩爾流率，kmol/h提餾段氣相摩爾流率，kmol/h依次代入數(shù)值，解得：226.744kmol/h=356.312kmol/h=L+qF=493.522kmol/h=V-(1-q)F=222.923kmol/h塔板層數(shù)的確定3.1理論板層數(shù)的計(jì)算求操作線方程：精餾段操作線方程為=+=0.636+0.362

20、（a）提餾段操作線方程 （b）線方程：y=0.972-2x (c)相平衡方程：x=y/-(-1)y (d)聯(lián)立方程（a）（b），求得兩線交點(diǎn)橫坐標(biāo)xf=0.232，通過逐板計(jì)算法，先交替使用精餾段操作線方程（a）和相平衡方程(d)計(jì)算，直到xf,再交替使用提餾段操作線方程（b）和相平衡方程(d)計(jì)算，直到xm,結(jié)果見下表y1=0.9948x1=0.9773 y2=0.9836 x2=0.9309y3=0.9541x3=0.8237y4=0.8859x4=0.6357y5=0.7663x5=0.4242y6=0.6318x6=0.2783y7=0.5390 x7=0.2081xfy8=0.457

21、3x8=0.1592y9=0.3491x9=0.1076y10=0.2347x10=0.0645y11=0.1394x11=0.0351y12=0.0744x12=0.0177y13=0.0359x13=0.0083y14=0.0150 x15=0.0034y15=0.0042x15=0.00095所以，總理論板數(shù)為15（包括蒸餾釜），其中，精餾段6塊，提餾段9塊，第七塊為加料板。3.2 全塔效率的計(jì)算全塔效率可用奧爾康公式：計(jì)算全塔的相對(duì)平均揮發(fā)度：=4.45塔頂溫度由安托尼方程與試差法求得塔頂溫度由表1與插法求得塔底溫度tW=99.5 全塔的平均溫度：tm=(tD=tW)/2=82.5在溫

22、度下查得因?yàn)樗?，全塔液體的平均粘度：全塔效率所以精餾段 提餾段3.3實(shí)際板層數(shù)的計(jì)算=/精餾段實(shí)際板層數(shù) 塊提餾段實(shí)際板層數(shù) 塊精餾塔的工藝條件與有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算4.1操作壓力的計(jì)算 塔頂操作壓力 =4+101.3=105.3kPa每層塔板壓降 進(jìn)料板壓力 精餾段平均壓力 4.2操作溫度計(jì)算依據(jù)操作壓力，由泡點(diǎn)方程通過試差法計(jì)算出泡點(diǎn)溫度，其中甲醇、水的飽和蒸氣壓由安托尼方程計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如下：塔頂溫度 進(jìn)料板溫度 精餾段平均溫度 5.3平均摩爾質(zhì)量計(jì)算塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算由，進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算精餾段平均摩爾質(zhì)量5.4平均密度計(jì)算5.4.1氣相平均密度計(jì)算由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，即5.

23、4.2液相平均密度計(jì)算液相平均密度依下式計(jì)算，即塔頂液相平均密度的計(jì)算由，查手冊(cè)2得進(jìn)料板液相平均密度的計(jì)算由，查手冊(cè)得進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率精餾段液相平均密度為5.5液體平均表面力的計(jì)算液相平均表面力依下式計(jì)算，即塔頂液相平均表面力的計(jì)算由，查手冊(cè)2得進(jìn)料板液相平均表面力為 由，查手冊(cè)2得精餾段液相平均表面力為5.6液體平均粘度計(jì)算見2.2.1精餾段液相平均黏度5.7相對(duì)揮發(fā)度的求取由，再根據(jù)表11數(shù)據(jù)可得到不同溫度下的揮發(fā)度，見表2表1溫度/xy溫度/ x y1000.000.0075.30.400.72996.40.020.13473.10.500.77993.50.040.23471.2

24、0.600.82591.20.060.30469.30.700.87089.30.080.36567.60.800.91587.70.100.41866.00.900.95884.40.150.51765.00.950.97981.70.200.57964.51.001.0078.00.300.665表2溫度/揮發(fā)度溫度/揮發(fā)度96.47.582784.63293.57.332 75.34.03591.26.843 73.13.52589.36.61071.23.14387.76.464 69.32.86884.46.06667.62.69181.75.501 662.534所以5.8液相的平

25、均粘度進(jìn)料黏度：根據(jù)表1，用插法求得查手冊(cè)2得 求得塔頂物料黏度：用插法求得，查手冊(cè)2得求得塔釜物料黏度：用插法求得，查手冊(cè)得 求得精餾段液相平均黏度：提餾段液相平均黏度：精餾段和提餾段的相對(duì)揮發(fā)度根據(jù)表2，用插法求得則精餾段的平均揮發(fā)度 提餾段的平均揮發(fā)度 塊精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算6.1塔高的計(jì)算塔高包括塔的有效高度，頂部空間和底部空間高度以與塔裙座高度。對(duì)于板式塔來說，有效高度等于實(shí)際塔板數(shù)與塔板間距的乘積?？紤]人孔，進(jìn)、出接管要求，調(diào)整所在位置的板間距。精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進(jìn)料板上方開一人孔，其高度為：0.8m故精餾塔的有效高度為4.3 塔高的計(jì)算塔的高度可以由下式計(jì)算：

26、已知實(shí)際塔板數(shù)為塊，板間距由于料液較清潔，無需經(jīng)常清洗，可取每隔8塊板設(shè)一個(gè)人孔，則人孔的數(shù)目為： 個(gè)取人孔兩板之間的間距，則塔頂空間，塔底空間，進(jìn)料板空間高度，那么，全塔高度：6.2塔徑的計(jì)算精餾段的氣、液相體積流率為由 式中的C由式計(jì)算，其中由史密斯關(guān)聯(lián)圖查取，圖的橫坐標(biāo)為 取板間距，板上液層高度，則查史密斯關(guān)聯(lián)圖3得=0.068取安全系數(shù)為0.6，則空塔氣速為按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為 D=1.0m塔截面積為實(shí)際空塔氣速為6.3精餾塔有效高度的計(jì)算精餾段有效高度為提餾段有效高度為在進(jìn)料板上方開一人孔，其高度為：0.8m故精餾塔的有效高度為塔板主要工藝尺寸的計(jì)算7.1溢流裝置計(jì)算因塔徑D1.0m，

27、可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：堰長取溢流堰高度由選用平直堰，堰上液層高度由式近似取E=1，則取板上清液層高度故 弓形降液管寬度和截面積由 查弓形降液管的參數(shù)圖3，得故 依式驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即故降液管設(shè)計(jì)合理。降液管底隙高度取 則 故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受液盤，深度。塔板布置塔板的分塊因，故塔板采用分塊板。查塔板分塊表得，塔板分為3塊。邊緣區(qū)寬度確定取 開孔區(qū)面積計(jì)算開孔區(qū)面積按式計(jì)算其中 故 篩孔計(jì)算與排列本設(shè)計(jì)所處理的物系無腐蝕性，可選用碳鋼板，取利孔直徑篩孔按正三角形排列，取孔中心距t為篩孔數(shù)目n為個(gè)開孔率為氣體通過閥孔的氣速為塔板的流體力學(xué)

28、驗(yàn)算；塔板負(fù)荷性能圖；精餾塔接管尺寸計(jì)算；8.1塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算塔板壓降干板阻力計(jì)算干板阻力由式計(jì)算由，查干篩孔得流量系數(shù)圖3得，故 液柱氣體通過液層的阻力計(jì)算氣體通過液層的阻力由式計(jì)算查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得0.63。液柱液體表面力的阻力計(jì)算液體表面力的阻力可按式計(jì)算，即液柱氣體通過沒層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算，即液柱 氣體通過每層塔板的壓降為（設(shè)計(jì)允許值）液面落差對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。液沫夾帶液沫夾帶量由下式計(jì)算，即故 故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許圍。漏液對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速可由下式計(jì)算，即實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為故在本設(shè)計(jì)中無明顯液漏。液泛為防

29、止塔發(fā)生液泛，降液管液層高度應(yīng)服從下式的關(guān)系，即甲醇水物系屬一般物系，取，則而 板上不設(shè)進(jìn)口堰，可由下式計(jì)算，即液柱液柱故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。8.2塔板負(fù)荷性能圖漏液線由 =得 =整理得在操作數(shù)據(jù)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見表4表4， 0.0002 0.0006 0.003 0.005， 0.450 0.511 0.552 0.576由上表數(shù)據(jù)即可作出漏液線（1）液沫夾帶線以 =0.1kg液/kg氣為限，求關(guān)系如下由 =0.0537=故 整理得 =在操作圍，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果見表5表5， 0.0002 0.0006 0.003 0.005， 1.413 1

30、.366 1.190 1.081由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線（2）液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上液層高度=0.005m作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。由式得取E=1，則據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線（3）液相負(fù)荷上限線以 =4s 作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，由 得據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線（4）液泛線令 由 聯(lián)立得 忽略，將與，與，與的關(guān)系式代入上式，并整理得式中 將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得故 在操作圍，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表6表6， 0.0002 0.0006 0.003 0.005， 1.888 1.842 1.505 0.929由上表數(shù)據(jù)即可作

31、出液泛線（5）根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負(fù)荷性能圖，如圖所示.在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線，由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為液漏控制，由上圖查得故操作彈性為篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果所設(shè)計(jì)篩板塔的主要結(jié)果匯總于表7表7序號(hào)項(xiàng)目數(shù)值1平均溫度，71.82平均壓力，103.053氣相流量，0.8644液相流量，0.00555實(shí)際塔板數(shù)206有效段高度87塔徑，18板間距，0.49溢流形式單溢流10降液管形式弓形11堰長，0.6012堰高，0.053713板上液層高度，0.0614堰上液層高度，0.006315降液管管底隙高度，0.013115安定區(qū)寬度，0.06517邊緣區(qū)寬度，0.03518開孔區(qū)面積，20.53719篩孔直徑，0.00520篩孔數(shù)目275621孔中心距，0.01522開孔率，%10.123空塔氣速，1.10124篩孔氣速，15.9325穩(wěn)定系數(shù)1.6926每層塔板壓降，550.18927負(fù)荷上限液泛控制28負(fù)荷下限液漏控制29液沫夾帶0.002330氣相負(fù)荷上限，1.34631氣相負(fù)荷下限，0.61132操作彈性2.2038.3精餾塔接管尺寸計(jì)算塔頂蒸氣出口管的