環(huán)評(píng)中的鍋爐煙氣與灰漬計(jì)算(共22頁(yè))

1、環(huán)評(píng)中的鍋爐(gul)煙氣與灰渣計(jì)算一 鍋爐的表示(biosh)方法 1. 鍋爐(gul)容量的表示方法 用功率表示: 通常用MW 為0.7 1.4 2.8 7.0 等 用蒸發(fā)量(即產(chǎn)熱量)表示: 通常用t/h 為1.0 2.0 4.0 10.0等 兩者表示方法之間的關(guān)系: 0.7MW相當(dāng)于1.0t/h 即MW數(shù)除以0.7即為鍋爐的噸位數(shù) 2. 鍋爐型號(hào)的表示方法 蒸發(fā)量在20噸/時(shí)以下，工作壓力在25公斤/厘米2(表壓)以下的蒸汽鍋爐屬工業(yè)鍋爐范圍。我國(guó)規(guī)定工業(yè)鍋爐產(chǎn)品型號(hào)由三部分組成,各部分之間用短橫線隔開(kāi).其列示方式如下: 第一部分 第二部分 第三部分 / （產(chǎn)熱量） 蒸發(fā)量 燃料種類代

2、號(hào) 設(shè)計(jì)次序 燃燒方式代號(hào) 過(guò)熱蒸汽溫度 鍋爐本體型式代號(hào) 介質(zhì)出口壓力 鋼 爐 本 體 型 式 代 號(hào)鍋爐本體型式代號(hào)鍋爐本體型式代號(hào)立式水管立式火管臥式內(nèi)然縱橫鍋筒式強(qiáng)制循環(huán)式LS (立、水)LH (立、火)WN (臥、內(nèi))ZH (縱、橫)QX (強(qiáng)、循)單鍋筒立式單鍋筒縱置式單鍋筒橫置式雙鍋筒縱置式雙鍋筒橫置式DL (單、立)DZ (單、縱)DH (單、橫)SZ (雙、縱)SH (雙、橫)如是快裝鍋爐，在型號(hào)的第一部分第一段用K(快)代替鍋筒數(shù)量代號(hào)(diho)，組成KZ（快、縱）、KH（快、橫）和KL(快、立)三個(gè)形式代號(hào)，對(duì)縱橫鍋筒式也用KZ (快、縱)形式代號(hào),強(qiáng)制循環(huán)式用KQ (

3、快 強(qiáng))形式代號(hào).燃燒(rnsho)方式代號(hào)燃燒方式代號(hào)燃燒方式代號(hào)固定爐排活動(dòng)手搖爐排鏈條爐排拋煤機(jī)振動(dòng)爐排下飼式爐排G (固)H (活)L (鏈)P (拋)Z (振)A (下)往復(fù)推飼爐排沸騰爐半沸騰爐室燃爐旋風(fēng)爐倒轉(zhuǎn)爐排加拋煤機(jī)W (往)F (沸)B (半)S (室)X (旋)D (倒) 燃料品種(pnzhng)代號(hào) 品種代號(hào)品種代號(hào)無(wú)煙煤(白)貧煤煙煤劣質(zhì)煙煤褐煤W (無(wú))P (貧)A (煙)L (劣)H (褐)油氣木柴甘蔗渣煤矸石Y (油)Q (氣)M (木)C (甘)S (石)二、鍋爐(gul)耗煤量計(jì)算： 式中: B鍋爐(gul)耗煤量，kg/h； D-蒸汽(zhn q)量， i

4、蒸汽熱焓值，kJ/kg； i給水熱焓值，kJ/kg； QL煤的低位發(fā)熱值，kJ/kg； 鍋爐熱效率水的比熱為1kcal/kg 相當(dāng)于4.186kJ/ kg水的汽化熱(100度) 539kcal/kg 相當(dāng)于2256.3KJ/kg這樣,可由給水溫度,計(jì)算出給水熱焓值i來(lái),通常,鍋爐蒸汽為飽和蒸汽,其熱焓值i按蒸汽壓力和溫度由下表選取.飽和蒸汽性質(zhì)表壓力名稱絕對(duì)壓力1.522.533.544.555.56789101112131415溫度110.8119.6126.8132.9138.2142.9147.2151.1154.7158.1164.2169.6174.5179.0183.2187.11

5、90.7194.1197.4比容m3/kg1.1810.9020.7320.6170.5340.4710.4220.3820.3490.3210.2780.2450.2190.1980.1810.1660.1540.1430.134熱含量k卡/kg643.1646.3648.7650.7652.4653.9655.2656.3657.3658.3659.9661.2662.3663.3664.1664.9665.6666.2666.7汽化熱k卡./kg531.9525.9521.1516.9513.1509.8506.7503.7501.1498.5493.8489.5485.6481.847

6、8.3475.0471.9468.9466.0 關(guān)于(guny)鍋爐熱效率： 由于鍋爐煙氣和灰渣均有相當(dāng)高的溫度,攜帶熱量(rling)外排,加上爐體放熱等,熱損失較大.一般鍋爐的熱效率維持在0.8左右,一般小型爐0.750.8，大型(dxng)爐0.80.85， 熱效率很少超過(guò)0.9的。三、煙塵，除塵(chchn)灰和爐渣排放量計(jì)算參看(cnkn)燃燒計(jì)算示意圖1.煙塵(ynchn)排放量： 式中：煙塵(ynchn)排放量， kg/h；A煤的灰份；dfh飛灰（煙塵(ynchn)）中的灰占燃煤總灰份量的比例；見(jiàn)下表Cfh飛灰中可燃物的含量(hnling)比例煙氣(yn q)除塵效率（2）除塵灰

7、排放量（即捕集量）：G灰 （3）爐渣排放量：G渣 BAdLZ G渣= 1-CLZ公式中 dLZ爐渣中的渣占燃煤灰分的比例 CLZ爐渣中可燃物的含量比例煙塵中灰占煤灰份的比例的dfh值參見(jiàn)下表選擇爐型dfh爐型dfh手燒爐鏈條爐往復(fù)推飼爐震動(dòng)爐排0.150.250.10.20.150.20.20.4拋煤機(jī)爐沸騰爐煤粉爐天燃?xì)鉅t油爐0.250.40.40.60.70.8500煙塵中可燃物的含量比例Cfh與爐型，煤種，燃燒狀況有關(guān)，一般可取0.10.3，電廠粉煤爐取0.040.08，沸騰爐0.150.25。（4）SO2排放量計(jì)算煤炭(mitn)中的全硫分包括有機(jī)硫，硫鐵礦和硫酸鹽含硫，前二部分為可燃

8、性硫，燃燒后生成SO2， 第三部分(b fen)為不可燃硫，最終進(jìn)入灰份，通常情況下，可燃性硫占全硫份的7090%，平均(pngjn)取80%，這樣SO2排放量Gso2為： Gso2=1.6BS(1-)式中：S煤中全硫份含量 脫硫率四、煙氣量計(jì)算1、按煤質(zhì)化學(xué)成分的理論計(jì)算即按物料衡算方法進(jìn)行計(jì)算例：已知煤質(zhì)中的C 、 S 、 H 、 N 、 O2和H2O的成分，求燃燒后的煙氣量及其污染物成分，煤燃燒時(shí)空氣過(guò)剩系數(shù)為首先劃出物料衡算示意圖如下計(jì)算按每千克煤為單位參見(jiàn)計(jì)算過(guò)程示意圖燃料帶入（kg）煤的燃燒C+O2=CO2S+O2=SO22H2+O2=2H2 O2N=N2H2O(液)H2O(汽)基

9、準(zhǔn)物：氣體產(chǎn)物單位：標(biāo)m3/kg煤燃燒產(chǎn)物（標(biāo)m3）C、S、N、H、H2O投入產(chǎn)出CO2、SO2、N2、H2O空氣進(jìn)入（標(biāo)m3）空氣燃燒后的剩余產(chǎn)物（標(biāo)m3）V0空氣帶入H2ON2、余O2、H2O0.016V0（標(biāo)m3）計(jì)算過(guò)程示意圖計(jì)算(j sun)過(guò)程共分四步理論(lln)空氣量VO的計(jì)算(j sun)（標(biāo)m3/kg煤）計(jì)算思路：分別計(jì)算C 、 S 、H燃燒時(shí)需O2量，再計(jì)標(biāo)理論燃燒需O2量和折算成空氣體積。C燃燒需要氧的倍數(shù)為32/12=2.667S燃燒需要氧的倍數(shù)為32/32=1H燃燒需要氧的倍數(shù)為 32/(4*1.008)=7.94 這樣，燃料燃燒所需要氧氣量為：2.667C/100

10、 +7.94H/100 +S/100 kg/kg煤O2由于固定燃料本身含有 Kg氧，所以1Kg燃料完全燃燒的理論空氣量Vo為： 100Vo= 標(biāo)m/kg煤 式中：1.429為氧氣密度 即 32Kg/22.4Nm3 =1.429Kg/標(biāo)m3 空氣中一般水蒸汽含量為1.6%，空氣過(guò)剩系數(shù)為，則空氣帶入的水份為0.016Vo（3）煙氣量計(jì)算1Kg C燃燒生成CO2體積為： 1 Kg S燃燒生成SO2體積為： 1kgH燃燒(rnsho)生成H2O體積(tj)為： 22.4N m3=11.11標(biāo)m31kgN變?yōu)镹2氣的體積(tj)為： 22.4 N m3=0.8標(biāo)m31kgH2O水蒸氣體積為 ： 22.

11、4 N m3=1.24標(biāo)m3各類燃燒產(chǎn)物的體積計(jì)算式為: Vco2=1.866; vso2=0.7; VN2=0.8N/100 +0.79VO VH2O=1.24+11.11+0.016vo; Vo2=0.21(-1)VO; 煙氣Vy=VCO2+VSO2+ VN2+VH2O+VO2 (Nm3)(4)濃度計(jì)算煙氣中污染物的體積濃度(以K表示); KSO2=100% KCO2=100% KO2=100%即 以下(yxi)類推(5)舉例(j l):已知煤質(zhì)中質(zhì)量(zhling)組份為C：65%，S：1%，H：0.6%，N：2%，O2 ：3%，H2O：5%。求燃燒后的煙氣量及其污染物濃度,燃燒時(shí)空氣過(guò)

12、剩系數(shù)為1.6解:先求理論空氣量VO 2.6676.5/100+7.940.6/100+1/100-3/100 VO= =5.87m3/kg煤 1.4290.21計(jì)算煙氣量Vy Vco2=1.866=1.21標(biāo) m3/kg VSO2=0.7=0.007標(biāo)m3/kg VN2=0.8+0.791.65.87=7.44 標(biāo)m3/kg VH2O=1.24+11.11+0.0161.65.87=0.28標(biāo)m3/kg Vo2=0.21(1.6-1) 5.87=0.74標(biāo) m3/kg 所以:煙氣量Vy=1.21+0.007+7.44+0.28+0.74=9.68標(biāo)m3/kg煤計(jì)算污染物體積濃度 KCO2=1

13、.21/9.68100%=12.5% KSO2=0.007/9.68100%=0.07% 依此類推得: KO2=7.64% KN2=76.86% KH2O=2.89%由體積百分濃度(nngd)換算為質(zhì)量百分濃度 以SO2為例:體積(tj)百分濃度為0.07% SO2 密度(md):64/22.4=2.857kg/標(biāo)m3 SO2 質(zhì)量百分濃度為:0.07%2.857106=2000mg/標(biāo)m3 2 煙氣量的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式（1）計(jì)算理論空氣量V0，按下列計(jì)算式對(duì)于揮發(fā)份15%的煤煙 對(duì)于揮發(fā)份15%的貧煤及無(wú)煙煤 對(duì)于劣質(zhì)煤QC12546kJ/kg 對(duì)于液體燃料 對(duì)于氣體燃料 當(dāng) 當(dāng) 式中QL燃料應(yīng)

14、用(yngyng)基的低位發(fā)熱值，KJ/kg或kg/標(biāo)m3VO燃料(rnlio)燃燒時(shí)的理論空氣量，標(biāo)m3/kg或標(biāo)m3/標(biāo)m3(2) 計(jì)算(j sun)煙氣量 Vy 對(duì)于無(wú)煙煤、煙煤及貧煤 對(duì)于QL14637 KJ/標(biāo)m3時(shí) 式中：Vy-煙氣(yn q)量,標(biāo)m3/kg或標(biāo)m3/標(biāo)m3過(guò)剩(gushng)空氣系數(shù)=o+o爐膛過(guò)剩(gushng)空氣系數(shù)煙氣流程上各段漏風(fēng)系數(shù)可參見(jiàn)下表選擇： 爐膛過(guò)剩系數(shù)o表燃燒方式煙煤無(wú)煙煤重油煤氣手燒爐及拋煤機(jī)爐1.31.51.31.8鏈條爐1.31.41.31.5粉煤爐1.21.251.151.201.051.10沸騰爐1.231.30注：沸騰爐沸騰層為

15、過(guò)?？諝庀禂?shù)一般取1.151.20，爐子出口處o需另加懸浮段漏風(fēng)系數(shù)=0.1。 對(duì)于其他爐窯，可取1.31.7，對(duì)于機(jī)械式燃燒，值取小一些，對(duì)于手燃燒爐，可取大一些。 漏風(fēng)系數(shù)表 漏風(fēng)部位爐膛對(duì)流管束過(guò)熱器省煤器空氣預(yù)熱器除塵器煙煙道（每10m）磚煙道（每10m）0.10.150.050.10.10.050010.05（3）煙氣總量計(jì)算V V=BVy 式中：V煙氣(yn q)總量，標(biāo)m3/h或標(biāo)m3/a需要指出的是煙氣總量V確定后，就應(yīng)按此選擇風(fēng)機(jī)風(fēng)量。不可在選風(fēng)機(jī)風(fēng)量時(shí)再考慮富裕風(fēng)量。因?yàn)槿我饧哟蟾辉Ａ慷紩?huì)導(dǎo)致空氣過(guò)剩系數(shù)的加大， 從而(cng r)稀釋了煙氣中污染物濃度。（4）排放濃度(n

16、ngd)的計(jì)算 煙塵濃度：C塵 式中： C塵煙塵濃度，mg/標(biāo)m3 G塵煙塵量，kg/h V煙氣總量，標(biāo)m3/ h SO2濃度 式中：mg/標(biāo)m3 （5）舉例：有一14MW鏈條爐排鍋爐，使用煙煤作燃料，煤的低位熱值20930KJ/kg，揮發(fā)份20%，灰份20%，含S量0.8%，求煙氣量和SO2煙塵排放濃度和排放量 ，該鍋爐采用濕式脫硫除塵器，煙塵凈化效率96%，脫硫率60%。 解 ：14MW鍋爐的產(chǎn)汽量為14/0.7=20t/h 煤耗量計(jì)算 式中：646為蒸汽(zhn q)熱焓 k卡/kg 0.78為鍋爐(gul)熱效率 理論空氣(kngq)計(jì)算 標(biāo)m3/kg 煙氣量計(jì)算 標(biāo)m3/kg 式中過(guò)

17、?？諝庀禂?shù)選1.6 煙氣總量 V=33139.35=30977標(biāo)m3/h SO2排放量及排放濃度排放量：GSO2=1.633130.008（1-0.6）=16.96kg/h排放濃度：CSO2=16.96106/30977=547.6mg/標(biāo)m3 煙塵排放量及排放濃度選取飛灰中的灰占燃煤灰份量的比例 dfh=0.12選取飛灰中可燃物的含量比例 Cfh=0.1除塵效率=0.96 灰份 A=0.2則 煙塵排放量 C塵 煙塵排放濃度 除塵灰及爐渣排放量除塵灰： 選取(xunq)爐渣中的渣占燃煤灰份的比例 dLZ=0.88選取(xunq)爐渣中可燃物的含量比例 CLZ=0.1則爐渣(lzh)量 （8）煙

18、氣中含O2量 煙氣中O2的體積 VO2=0.21（-1）VO=0.21（1.6-1）5.53=0.70標(biāo)m3/kg煤O2的體積百分含量 0.7/9.35100%=7.5%鍋爐排放標(biāo)準(zhǔn)中所考核的排放濃度必須經(jīng)過(guò)過(guò)?？諝庀禂?shù)的折算，所以用上述含O2量可作為制定過(guò)?？諝庀禂?shù)的依據(jù)。本例中，當(dāng)=1.8時(shí)，廢氣中O2含量為9.94% 當(dāng)=2.0時(shí)，廢氣中O2含量為12.42%五、脫硫投加堿性物質(zhì)及脫硫渣的計(jì)算投加CaO物質(zhì)計(jì)算反應(yīng)式：SO2+H2O=H2SO3 CaO+H2O=Ca（OH）2合并：H2SO3+Ca（OH）2=CaSO3 +2H2O上式中，Ca/S=40/32=1.251.25為理論鈣硫比

19、。實(shí)際鈣硫比將大于此數(shù)，一般在1.31.6以鈣的過(guò)量，使脫硫效果得到保證。同理：CaO/S=1.75 理論值實(shí)際：CaO/S在1.92.3之間2.投加NaOH物質(zhì)計(jì)算反應(yīng)式：2NaOH+H2SO3=Na2SO3+4H2O 上式中：2Na/S=223/32=1.4375(理論值) 或者：2 NaOH/S=80/32=2.5(理論值) 實(shí)際(shj)中2Na/S 可取1.551.7 2 NaOH/S 可取(kq)2.652.853.脫硫渣的計(jì)算(j sun)CaSO3形成硫渣CaSO3/S=120/32=3.75由于CaO的過(guò)量加入，多余的CaO因Ca（OH）2溶液的飽和而被析出形成沉渣。所以沉淀

20、的渣量既有CaSO3又有CaO兩者混在一起難以分離，而常常由于CaO的加入量過(guò)多，使渣量變大，脫硫控制過(guò)程較好時(shí)，硫渣與S的比例大約在4.0左右。 CaSO3雖然是沉淀物，但其不穩(wěn)定，有時(shí)會(huì)發(fā)生分解反應(yīng)，重新生成SO2，所以一個(gè)完整的脫硫工藝，應(yīng)當(dāng)包括CaSO3氧化生成穩(wěn)定的CaSO4工序，通常電站等大型鍋爐都增設(shè)該工序，而一般采暖和供熱鍋爐則以生成CaSO3沉渣為主。六 脫硫裝置及其技術(shù)要求1.當(dāng)前環(huán)保部公布執(zhí)行的鍋爐煙氣脫硫標(biāo)準(zhǔn) 濕式煙氣脫硫除塵裝置 HJ/T 2882006花崗石類濕式煙氣脫硫除塵裝置 HJ/T 3192006工業(yè)鍋爐及爐窯濕式煙氣脫硫工程技術(shù)規(guī)范 HJ4622009火電

21、廠煙氣脫硫工程技術(shù)規(guī)范 氨法 HJ200120102國(guó)家環(huán)?？偩滞婆e的最佳實(shí)用脫硫技術(shù)（表-1）（僅供參考，如與標(biāo)準(zhǔn)矛盾時(shí)應(yīng)執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)）3中國(guó)環(huán)境保護(hù)產(chǎn)業(yè)協(xié)會(huì)推薦的脫硫技術(shù)（表-2）（內(nèi)容同上）4遼寧省環(huán)境保護(hù)實(shí)用脫硫技術(shù)產(chǎn)品（表-3） （內(nèi)容同上）5國(guó)家對(duì)脫硫除塵裝置的技術(shù)要求（表-4）表-1 國(guó)家環(huán)?？偩滞扑](tujin)的最佳實(shí)用脫硫技術(shù) 序號(hào)型號(hào)或名稱適用范圍原理技術(shù)指標(biāo)1PS型脫硫除塵系統(tǒng)135t/h鍋爐上部為噴霧脫硫塔，下部為濕式除塵器，實(shí)現(xiàn)二次脫硫和除塵。脫硫劑為石灰漿液。c：90%s：80%2GGT-1型脫硫除塵器1220t/h鍋爐首先利用噴射霧狀的脫硫劑對(duì)SO2進(jìn)行吸收并凝于粉

22、塵，再通過(guò)旋風(fēng)除塵器捕集于集塵箱。s：60%3S-PXJC型脫硫除塵器鍋爐及窯爐煙氣與石灰水霧來(lái)充分接觸除去SO2，同時(shí)顆粒物受離心力和重力的作用備捕集。c：95%s：72%4XSL型煙氣脫硫除塵器鍋爐及窯爐屬?zèng)_擊式除塵脫硫裝置。利用Ca(OH)2作為脫硫劑，煙氣通過(guò)水相時(shí)，形成水濺花及水霧來(lái)除去SO2。c：95%s：76%5SXW/G纖維柵脫硫除塵器鍋爐及窯爐在高速煙氣流作用下纖維產(chǎn)生約100HZ的振動(dòng)，使SO2和煙塵與噴霧水充分接觸并分離。c：60%s：80%6噴鈣脫硫技術(shù)大中小型鍋爐將石灰石粉噴入爐膛，分解的CaO與SO2反應(yīng)，未反應(yīng)的CaO進(jìn)入尾部的增濕活化器進(jìn)一步脫硫。s：80%7噴

23、霧干燥脫硫技術(shù)大中型鍋爐首先利用噴射霧狀的脫硫劑對(duì)SO2進(jìn)行吸收并凝于粉塵，煙氣的熱量將水蒸發(fā)，部分干灰沉積在脫硫塔底部，其他再通過(guò)除塵器捕集。s：7090%8SHG型脫硫除塵器中小型鍋爐旋風(fēng)與噴淋脫硫器的組合。首先經(jīng)過(guò)旋風(fēng)子除去粉塵，然后進(jìn)入脫硫系統(tǒng)與霧化介質(zhì)反應(yīng)，達(dá)到脫除SO2的目的c：95%s：4080%1HCWS文丘里脫硫除塵器大中小型鍋爐煙氣首先通過(guò)文丘里管在強(qiáng)烈的紊流作用下吸收SO2，塵粒凝聚成大顆粒的灰水滴，再通過(guò)離心力作用被截留。c：95%s：60%2CGTE-XJB型脫硫除塵器大中小型鍋爐仿效龍卷風(fēng)旋激限量的水體，形成螺旋式水霧柱，通過(guò)碰撞接觸達(dá)到傳質(zhì)凈化的目的。c：97%s

24、：80%表-2 中國(guó)環(huán)境保護(hù)(hunjng boh)產(chǎn)業(yè)協(xié)會(huì)推薦的脫硫技術(shù)序型號(hào)或名稱原理實(shí)測(cè)結(jié)果評(píng)價(jià)1TS/B型脫硫除塵裝置經(jīng)多管旋風(fēng)除塵器后的煙氣，由上部彎管進(jìn)入脫硫裝置，與霧化的石灰水反應(yīng)，達(dá)到脫除SO2目的。c：94.3%，s：42.7%；阻力：1048Pa；液氣比：0.6L/m3碗型噴嘴強(qiáng)制吸收液旋轉(zhuǎn)霧化有利于傳質(zhì)；安裝、布置靈活；綜合技術(shù)、經(jīng)濟(jì)性能適中。2SC型脫硫除塵器煙氣通過(guò)文丘里管時(shí)，SO2被霧狀的脫硫劑吸收并凝于粉塵，再通過(guò)旋風(fēng)液滴分離器被捕集。c：96.9%，s：36.5%；阻力：889Pa；液氣比：0.65L/m3結(jié)構(gòu)緊湊、體形??；除塵效率高，阻力較低。3SCX型脫硫除

25、塵器利用旋風(fēng)除塵器芯管中的高速旋轉(zhuǎn)氣流進(jìn)行除塵和脫硫，利用外筒體脫水。煙氣呈旋轉(zhuǎn)狀與上部噴入的石灰水霧充分濕潤(rùn)、凝聚和吸收，然后經(jīng)外筒脫水后排出。c：94.1%s：54.4%結(jié)構(gòu)緊湊；耗液量小。但對(duì)芯管的防腐和防抹處理帶來(lái)一定難度。4SJ型雙激脫硫除塵器利用Ca(OH)2作為脫硫劑，煙氣通過(guò)一級(jí)文氏通道時(shí)，形成水濺花及水霧除去SO2；再通過(guò)二級(jí)文氏通道脫水；經(jīng)上部的脫水裝置進(jìn)一步脫水。c：93.0%s：61.6%該裝置靠“自激”引水，不需要循環(huán)水池，具有占地小、投資省的優(yōu)點(diǎn)。5新型篩網(wǎng)脫硫除塵器分為霧化段、沖擊段、篩網(wǎng)段和脫水段。篩網(wǎng)上端布水形成均勻水膜，造成氣液充分接觸的條件，達(dá)到脫除SO2

26、目的。c：93.1%s：71.0%該裝置主要利用灰渣中的堿性物質(zhì)脫硫，也可添加石灰作為脫硫劑。阻力小、能耗低。6SHG型脫硫除塵器首先經(jīng)過(guò)旋風(fēng)子除去粉塵，然后進(jìn)入脫硫系統(tǒng)與霧化介質(zhì)反應(yīng)，達(dá)到脫除SO2目的。c：97.6%s：53.2%結(jié)構(gòu)緊湊、體形??；除塵效率高；耗水量小。7旋風(fēng)水膜-XP型塔板兩級(jí)脫硫除塵器該裝置是在麻石水膜的基礎(chǔ)上，增加了XP型塔板及除霧器所構(gòu)成。經(jīng)水膜除塵后的煙氣向上經(jīng)過(guò)XP型塔板與石灰乳逆流接觸，脫除SO2和殘留的微塵。c：96.0%s：64.1%運(yùn)行穩(wěn)定，除塵效率高。缺點(diǎn)是阻力太大。8XLT型旋流滌氣塔煙氣沿切線進(jìn)入塔底并螺旋上升到旋流板，與NaOH溶液接觸，脫除SO

27、2和顆粒物。c：97.6%s：72.5%除塵效率高，操作彈性寬。缺點(diǎn)是運(yùn)行費(fèi)用較高。9BL-ZH型脫硫除塵器由除塵段、脫硫段和除霧段組合而成。煙氣沿切線進(jìn)入塔底并螺旋上升，除塵后的煙氣在塔板上再與吸收液充分接觸，脫除SO2和殘留的微塵。c：97.9%s：65.5%結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，占地小，除塵效率高。缺點(diǎn)是氣液比較高，運(yùn)行費(fèi)用稍高。10SMLXW水膜脫硫除塵器屬雙堿法脫硫裝置，采用NaOH溶液吸收SO2。煙氣首先進(jìn)入文丘里管進(jìn)行一級(jí)除塵和脫硫，然后再進(jìn)入水膜除塵脫硫器進(jìn)行二級(jí)凈化。脫硫污水中NaSO3和NaHSO3與石灰漿混合后進(jìn)入沉淀池，生成CaSO4沉淀和NaOH，使NaOH再生。c：9798%s

28、：6586%用NaOH溶液吸收SO2脫硫反應(yīng)速度快，設(shè)備體積小。采用石灰使NaOH再生，降低了成本。缺點(diǎn)是脫硫成本略高于Ca（OH）2溶液直接脫硫。表-3 遼寧省環(huán)境保護(hù)實(shí)用(shyng)脫硫技術(shù)產(chǎn)品序號(hào)型號(hào)或名稱適用范圍原理技術(shù)指標(biāo)1SCG-型脫硫除塵器140t/h鍋爐煙氣斜沖向下直撲水面，再通過(guò)S通道激起水花及水霧使氣液充分接觸和混合除去顆粒物和SO2；然后凈化的煙氣進(jìn)入分霧室脫水后排出。c：95.5%*s：71.0%*2SJ雙激式脫硫除塵器鍋爐及窯爐利用Ca(OH)2作為脫硫劑，煙氣通過(guò)一級(jí)文氏通道時(shí)，形成水濺花及水霧除去SO2；再通過(guò)二級(jí)文氏通道脫水；并經(jīng)上部脫水裝置進(jìn)一步脫水。c：93.0%*s：61.6%*3新型篩網(wǎng)脫硫除塵器鍋爐及窯爐分為霧化段、沖擊段、篩網(wǎng)段和脫水段。篩網(wǎng)上端布水形成均勻水膜，造成氣液充分接