米簡支板計算

計算依據(jù)與基礎(chǔ)資料 錯誤!未定義書簽。標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范 錯誤!未定義書簽。標(biāo)準(zhǔn) 錯誤!未定義書簽。規(guī)范 錯誤!未定義書簽。參考資料 錯誤!未定義書簽。主要材料 錯誤!未定義書簽。設(shè)計要點 錯誤!未定義書簽。橫斷面布置 錯.誤!未定義書簽。汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計算 錯誤!未定義書簽。汽車荷載橫向分布系數(shù)計算 錯誤!未定義書簽?？缰袡M向分布系數(shù) 錯誤!未定義書簽。車道折減系數(shù) 錯誤!未定義書簽。汽車荷載沖擊系數(shù)值計算 錯誤!未定義書簽。汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù) 錯誤!未定義書簽。汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù) 錯誤!未定義書簽。作用效應(yīng)組合 錯誤!未定義書簽。作用的標(biāo)準(zhǔn)值 錯誤!未定義書簽。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值 錯誤!未定義書簽。汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 錯誤!未定義書簽。作用效應(yīng)組合 錯誤!未定義書簽?；窘M合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計）錯誤基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計）錯誤!未定義書簽。作用短期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計） 錯誤!未定義書簽。作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計） 錯誤!未定義書簽。截面預(yù)應(yīng)力鋼束估算及幾何特性計算 錯誤!未定義書簽。A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉區(qū)鋼筋面積估算 錯誤!未定義書簽。換算截面幾何特性計算 錯誤!未定義書簽。持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計算 錯誤!未定義書簽。正截面抗彎承載能力 錯誤!未定義書簽。斜截面抗剪承載力驗算 錯誤!未定義書簽。驗算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進行抗剪強度計算 錯誤!未定義書簽。箍筋設(shè)置 錯誤!未定義書簽。持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 錯誤!未定義書簽。預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計算 錯誤!未定義書簽。張拉控制應(yīng)力 錯誤!未定義書簽。各項預(yù)應(yīng)力損失 錯誤!未定義書簽。溫度梯度截面上的應(yīng)力計算 錯誤!未定義書簽。抗裂驗算 錯誤!未定義書簽。正截面抗裂驗算 錯誤!未定義書簽。斜截面抗裂計算 錯誤!未定義書簽。撓度驗算 錯誤!未定義書簽。汽車荷載引起的跨中撓度 錯誤!未定義書簽。預(yù)制板是否設(shè)置預(yù)拱值的計算 錯誤!未定義書簽。持久狀態(tài)和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算 錯誤!未定義書簽。使用階段正截面法向應(yīng)力計算 錯誤!未定義書簽。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力 錯誤!未定義書簽。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力 錯誤!未定義書簽。使用階段混凝土主壓應(yīng)力、主拉應(yīng)力計算 錯誤!未定義書簽。施工階段應(yīng)力驗算 錯誤!未定義書簽。橋面板配筋計算 錯.誤!未定義書簽。荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 錯誤!未定義書簽。計算跨徑 錯誤!未定義書簽?？缰袕澗赜嬎?錯誤!未定義書簽。支點剪力 錯誤!未定義書簽。極限狀態(tài)承載力計算 錯誤!未定義書簽。荷載效應(yīng)組合計算 錯誤!未定義書簽。正截面抗彎承載力 錯誤!未定義書簽。斜截面抗剪承載力 錯誤!未定義書簽。抗裂計算 錯誤!未定義書簽。鉸接板的混凝土鉸縫剪力驗算 錯誤!未定義書簽。附錄1:跨中截面橫向分布系數(shù)計算 錯誤!未定義書簽。預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用設(shè)計圖成套技術(shù)通用圖計算示例（20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板）1計算依據(jù)與基礎(chǔ)資料標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范1.1.1標(biāo)準(zhǔn)跨徑：橋梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m；計算跨徑（正交、簡支）19.3m；預(yù)制板長19.96m設(shè)計荷載：公路—I級橋面寬度：（路基寬23m，高速公路），半幅橋全寬11.25m0.5m（護欄墻）+10.25m（行車道）+0.5m（護欄墻）=11.25m橋梁安全等級為一級，環(huán)境條件H類1.1.2規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTGB01-2003《公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2004（簡稱《通規(guī)》）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62-2004（簡稱《預(yù)規(guī)》）1.1.3參考資料《公路橋涵設(shè)計手冊》橋梁上冊（人民交通出版社）《公路橋梁荷載橫向分布計算》（人民交通出版社）主要材料

1）混凝土：預(yù)制板及鉸縫為C50、現(xiàn)澆鋪裝層為C40、護欄為C302） 預(yù)應(yīng)力鋼絞線：采用鋼絞線M2,fpk1860Mpa,Ep1.95105Mpa3）普通鋼筋：采用HRB335，fsk335Mpa，Es2.01045Mpa設(shè)計要點1）本計算示例按先張法部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A類構(gòu)件設(shè)計，橋面現(xiàn)澆層100mmC40混凝土中，考慮50mm參與活載階段的結(jié)構(gòu)受力；2）預(yù)應(yīng)力張拉控制應(yīng)力值 con0.68fpk，預(yù)應(yīng)力張拉臺座長假定為50m，混凝土強度達到85%時才允許放張預(yù)應(yīng)力鋼筋；3）計算預(yù)應(yīng)力損失時計入加熱養(yǎng)護溫度差 20C引起的預(yù)應(yīng)力損失；4）計算混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失時傳力錨固齡期為 7d;5） 環(huán)境平均相對濕度RH=70%;6） 存梁時間為90d。2橫斷面布置橫斷面布置圖（單位：m）50Q 1凹「 100㈣瀝青礎(chǔ)橋百螢裝典面滲適型肪水層二lOOnun50Q 1凹「 100㈣瀝青礎(chǔ)橋百螢裝典面滲適型肪水層二lOOnun岸C40肪水徑現(xiàn)澆層: 劌I6S0I8*12^0+7*10-99901125ft跨梁中時踐預(yù)制板截面尺寸單位：mm不含絞縫混凝土::;Z：匸和糾>丨-I:;Z：匸和糾>丨-I凹河1^1尸1邊、中板毛截面幾何特性 表2-1板號邊板中板抗彎彈性-PIx—A抗彎彈性-PIx—A截面重心截面重心面積面積典 2Am模量到頂板距典 2Am模量到頂板距幾何特性Im4離yxmIm4離yxm含絞縫混凝土:

U1L①1INiiMIftitlUI>IQU1L①1INiiMIftitlUI>IQ匕 JVSW' ,|JM1IT1邊、中板毛截面幾何特性 表2-2板號邊板中板抗彎彈性-PIx—A抗彎彈性-PIx—A截面重心截面重心面積模量到頂板距面積模量到頂板距幾何特性2AmIm4離yxm2AmIm4離yxm考慮5cm橋面現(xiàn)澆層:豐痕1—11—1打IM<?/———-11S■11LKiIUOHi密：LL Jir邊、中板毛截面幾何特性板號邊板中板抗彎彈性抗彎彈性截面重心截面重心面積模量到頂板距面積模量到頂板距幾何特性典 2AmIm4離yxm典 2AmIm4離yxm3汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)的計算汽車荷載橫向分布系數(shù)計算跨中橫向分布系數(shù)本橋雖有100mm現(xiàn)澆橋面整體化混凝土，但基本結(jié)構(gòu)仍是橫向鉸接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數(shù)按截面 8塊板鉸接計算。邊板、中板的抗彎、抗扭剛度均不等，計算是只考慮了邊板抗彎慣矩的增大，而近似假設(shè)其抗扭慣矩和中板一樣，以簡化計算，最終計算得到邊板跨中橫向分布系數(shù)為，中板跨中橫向分布系數(shù)為。詳細(xì)計算見附表 1：跨中橫向分布系數(shù)計算。附：電算結(jié)果：邊板跨中，中板跨中支點橫向分布系數(shù)：按杠桿法布載分別計算邊、中板的橫向分布系數(shù)，邊板跨中橫向分布系數(shù)為，中板跨中橫向分布系數(shù)為。附：電算結(jié)果：邊板支點，中板支點車道折減系數(shù)雙車道車道折減系數(shù)為1。

汽車荷載沖擊系數(shù)值計算321汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)簡支板結(jié)構(gòu)基頻f1簡支板結(jié)構(gòu)基頻f12,2E上 《通規(guī)》條文說明4mcC50混凝土C50混凝土Ec3.45104Mpa3.451010N/m2板跨中處單位長度質(zhì)量:板跨中處單位長度質(zhì)量:其中G—跨中延米結(jié)構(gòu)自重其中G—跨中延米結(jié)構(gòu)自重(N/m),g—重力加速度g29.81(m/s)3 2 210(NS/m)3 2 210(NS/m)mc 1.3969.8112219.323.451010Of61。412219.321.396103按照《通規(guī)》第432條，沖擊系數(shù)可按下式計算:當(dāng)1.5Hzf14Hz時， 0.17671n(f)0.0157/. 0.1767,n(5.18)0.01570.275汽車荷載的局部加載的沖擊系數(shù)米用0.3。4作用效應(yīng)組合作用的標(biāo)準(zhǔn)值永久作用標(biāo)準(zhǔn)值一期恒載q1:預(yù)制板重力密度取 26KN/m3邊板 q1 A邊260.692618.008KN/m(計入懸臂部重)中板 q1 A中260.526713.694KN/m二期恒載q2:100mm C40混凝土重力密度取25KN/m3,100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取 24KN/m3鉸縫混凝土0.114m3/m，重力密度取 25KN/m3護欄(單側(cè))0.32m3/m，重力密度取 25KN/m3，并八塊板平分。邊板q2 (24+25)0.11.875250.114/22250.32/8 12.61KN/m中板q2 (24+25)0.11.25250.1142250.32/8 10.98KN/m恒載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計算 表4-1截面板號彎矩剪力計算式MG1kKNmMG2kKNm計算式VG1kKNVG2kKN跨中邊板1-28qL一一一中板一一1L4邊板3qL21qL中板qL324qL支點邊板一一一2qL中板一一汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值公路-1級車道荷載計算圖式L二5mL-19.3mL-50mL二5mL-19.3mL-50m根據(jù)《通規(guī)》第條，公路一I級車道荷載均布標(biāo)準(zhǔn)值為qk10.5KN/m,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：當(dāng)計算跨徑小于5m時，Pk180KN；當(dāng)計算跨徑等于或大于50m，Pk360KN。本例計算跨徑為19.3m19.35& 180180 237.2KN50-5計算剪力時，Pk1.2237.2 284.64KN計算跨中、L4截面荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 Sk1 qkAPky兩列車布載控制設(shè)計，橫向折減系數(shù) 1，A為內(nèi)力影響線面積，y為內(nèi)力影響線豎標(biāo)值?？缰小4、支點截面汽車荷載內(nèi)力影響線.：u>H.125L!^.56i!_=9.3-M.S2&i3J支點號Ar-A曲冃.B3rGOF.o--V就刪g狩—-—_ A覬/倉5.權(quán)d6———___■■Af-L/32=-3.涮Vi7A,^L/3S=5.42faArS.鍛d[Oo跨中、L4、支點截面公路一I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表4-2截面板號荷載橫向分布系數(shù)nMkVk彎矩影響線不計沖擊力(1)=1Mk計沖擊力(1)Mk剪力影響線不計沖擊力(1)=1Vk計沖擊力(1)VkAm2ym八 2Amym跨中邊板中板1l4邊板中板支占八、、邊板1(0.6 0.358)2中板1(0.50.285)2支點剪力橫向分布系數(shù)采用與影響線面積相應(yīng)的橫向分布系數(shù)平均值。作用效應(yīng)組合

4.2.1基本組合（用于結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)設(shè)計）SudGiSGiki1SudGiSGiki1通規(guī)》4.1.6－1式1）其中各分項系數(shù)的取值如下01）其中各分項系數(shù)的取值如下0――結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，0=；G——結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù)， G=Q1Q1――汽車荷載（含沖擊力）的分項系數(shù)，取Q122）基本組合計算永久作用的設(shè)計值與可變作用設(shè)計值組合表4－3-1、永久作用的設(shè)計值與可變作用設(shè)計值組合表4－3-1、4－3-2永久作用的設(shè)計值與可變作用設(shè)計值組合表表4－3-1（邊板）板號作用分類組合計算表達式跨中支點彎矩KN.m剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN一期恒載SG1k0永久二期恒載SG2k02作用SGiki11425.7101069.2822SGid1.2 SGiki1 i11283.14邊可變SQ1k（計沖擊力）板作用SQ1d 1.4SQ1k1043.78使用階段Su2〈 SGik SQ1ki1oSud2o SGid SQ1di1（3200）（2405）（403）（831）注：表中括號數(shù)值為電算結(jié)果。

永久作用的設(shè)計值與可變作用設(shè)計值組合表 表4-3-2（中板）板號作用分類組合計算表達式跨中h4支點彎矩KN.m剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN一期恒載SG1k0永久二期恒載SG2k02作用SGiki11148.63022SGid 12 SGiki1 i101033.77中可變SQ1k（計沖擊力）板作用SQ1d 1-4SQ1k使用階段2Suk SGik SQiki11306.62oSud2o SGid SQ1di1（2547）（1915）（321）（674）注：表中括號數(shù)值為電算結(jié)果。422作用短期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計）永久荷載作用為標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合，其效應(yīng)組合表達式為式中1-可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù):汽車荷載（汽車荷載不計沖擊力）m n《通規(guī)》式m n《通規(guī)》式1=,溫度梯度作用 11=。4.2.3作用長期效應(yīng)組合（用于正常使用極限狀態(tài)設(shè)計）永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為：2nSld SGik 2jSQjk 《通規(guī)》4.1.7-2式i1j1式中2—第j個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）2=，溫度梯度作用2=；Sid—作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值，結(jié)構(gòu)抗裂驗算時，其中可變作用僅考慮汽車等直接作用于構(gòu)件的荷載效應(yīng)。作用短期和長期效應(yīng)組合計算作用分類組合計算表達式跨中h4支點彎矩KN.m剪力KN彎矩KN.m剪力KN剪力KN邊板永久作用2SGiki11425.7101069.28可變作用SQ1k（不計沖擊力）溫度梯度效應(yīng)另計1SQ1k0.7SQ1k2SQ1k0.4SQ1k2Ssd SGik 0?7Sqiri12Sd SGik °?4SQ1ki11244.71中板永久作用2SGiki11148.630可變作用SQ1k（不計沖擊力）溫度梯度效應(yīng)另計1SQ1k0.7SQ1k2SQ1k0.4SQ1k2Ssd SGik °?7SQ1ki11474.491105.872Sd SGik0?4SQiki11334.831001.13

截面預(yù)應(yīng)力鋼束估算及幾何特性計算431A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件受拉區(qū)鋼筋面積估算1、根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條,A類構(gòu)件正截面抗裂混凝土在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下應(yīng)符合：Stpc0.7fStpc0.7ftk《預(yù)規(guī)》631-3式式中st式中stMsyoIoNPo Npoepopc yoAo Io71 yoAppo( epo)Ao Io估算預(yù)應(yīng)力鋼筋時,近似取毛截面積 估算預(yù)應(yīng)力鋼筋時,近似取毛截面積 A，抗彎慣炬I，yp分別代替公式中的Ao、Io、epo。yo為截面重心軸到截面受拉邊緣（底邊）的距離，用yu（hyox）代替；po為受拉區(qū)鋼筋合力點的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，取控制應(yīng)力的 70%計:po=XX1860=Mpa。近似取epoyuap。令stpc0.7ftk則ApMs(-py則ApMs(-pyu0.7ftk)Apo(1ypyu~2_

r假定混凝土受壓區(qū)高度x位于截面頂板內(nèi)，根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條:fcdgbgX(ho2)《預(yù)規(guī)》5.2.2-1fcdgbgX(ho2)《預(yù)規(guī)》5.2.2-1式oMd令xh02roMdfcdgbfcdcfcdcbgx fpdAp《預(yù)規(guī)》522-2式式中 b:截面頂寬；h0:截面有效高度（h-a），此處，近似取ho=h-ap=893mm,ap為預(yù)應(yīng)力鋼筋合力中心到底板的距離=57mm；C50混凝土：fcd=Mpa，0.7ftk0.72.651.86Mpa；HBR鋼筋：fsd280Mpa；鋼絞線：fpd1260Mpa；s 2Ap1 15.2 139mm,2As1 12113.1mm,力狀態(tài)持久狀況正常使用極限狀態(tài)持久狀況承載能力極限狀估算公式邊板中板1857.9(kNgm),I7850107mm4，2692600(mm),y0x416mm;Ms1474.5(kNgm)，I6100107mm4，2526700(mm),y0x485mm;Ms(Myu0.7ftk)AAp(1ypyu)rpo976.5Mpa0.7ftk1.86Mpaho 893mmxh02r0Mdfcdg)" fcdg)g( fpdApAs fsdfpd1260Mpafsd280Mpafcd22.4MpayuAp950 416 534mm;,ep0yp113341mm2;477mm;yu2r6/1857.910 534,( 71.86)785010477534、976.5(1 )11334122352mms 2取17 15.22363mm需要配鋼束17；5,2根692600Ap950 485 465mm;,ep°yp408mm;115815mm2;(1474.5忖4651.8 0061001d465408976.5(1 )' 11581521918nm取14爲(wèi)1946nm需要配鋼束14155,2根r0Md3094.3(Ngn),b1820nm89.5mmr0Md2430.2<Ngr),b1140nm23094.31CF22.4182022430.21022.41140113.8nm八22.4182089.512603058As 280730^卅0不需要配普通鋼筋八22.41140113.812602502As 2802880mm0不需要配普通鋼筋為防止板端上緣拉應(yīng)力過大，部分預(yù)應(yīng)力鋼筋在1/4到板端需采取分批失效措施，普通鋼筋全截面配置板內(nèi)截面實際配筋 表4—6板號As2mmasmmaPmm跨中1-L4支點Ap2mmhommAp2mmh。mmAp2mmh。mm邊2①25=575722s厶厶15,2,893201I2,8936 15,2,893板98230582780834中2①25=575718 is5,2,893161I2,8934s氣15,2,893板98225022224556表中：As、Ap--受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積；as、ap--受拉區(qū)普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點到受拉邊緣的距離;h。--截面有效高度，ho=h-aps截面有效高度432換算截面幾何特性計算注：截面配筋示意圖單位mm施工階段截面邊板(mm)換算截面幾何特性 表4-7板號截面板頂計算寬度bmm換算截面面積矩Ao2mIo4myoxmypmysmSoa-a3mSob-b3mSoc-c3m邊板跨中18201l4支占八、、0.1027o.io89中板跨中11404

支占八、、活載階段截面：中板12H邊政TfciCCmc中板12H邊政TfciCCmc換算截面幾何特性 表4-8板號截面板頂計算寬度bmm換算截面面積矩Ao2mIo4myoxmVpmysmS0a-a3mS0b-b3mS0c-c3mS0d-d3m邊板跨中18200.12941L4支0.12310.1263占中板跨中11401l4支占注:yox為換算截面重心軸到板頂面距離yp、ys—預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距離b-b截面過活載階段換算截面型心軸。Ao、Io、So—換算截面和抗彎慣距、面積距對應(yīng)$a-a：b=0.3820.327，對應(yīng)Sob-b:b=0.3740.302，對應(yīng)齊:b=0.360.28,對應(yīng)S0d-d：b=1.771.04括號內(nèi)、外數(shù)字分別用于中、邊板5持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)計算正截面抗彎承載能力荷載基本組合表達式noMsdo GiMGik Q1MQ1k 《通規(guī)》式i1當(dāng)受壓區(qū)高度位于頂板內(nèi)其正截面抗彎承載力應(yīng)符合：xoMdMudfedbXh。— 《預(yù)規(guī)》5.2.2-1式2fsdAfsdAs fPdApXcdb《預(yù)規(guī)》522-2式xh0 0.4h0鋼筋采用鋼絞線，混凝土標(biāo)準(zhǔn)強度為C50查《預(yù)規(guī)》第相對界限受壓區(qū)高度Eb=。截面極限承載能力計算 表5-1板號截面oMdKN.m配筋fsdAs fPdApXMud fcdxbxh0-2oMdMudfcdb(mm)As2mmapmm2邊跨中(3200)98230583684(3524)滿足要求板-L4(2405)98227803387(3374)滿足要求中跨中(2547)98225023002(2926)滿足要求板4(1915)98222242716(2776)滿足要求注：表中ho943mm，括號內(nèi)數(shù)值為電算結(jié)果。斜截面抗剪承載力驗算驗算受彎構(gòu)件抗剪截面尺寸是否需進行抗剪強度計算計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按《預(yù)規(guī)》第5.2.6條規(guī)定采用距支座中心￡截面位置，斜截面水平投影長度C0.6mh0，經(jīng)試算，斜截面受壓端正截面取距支點h位置處的剪力組合設(shè)計值Vd和相

應(yīng)的彎矩組合設(shè)計值Md，計算廣義剪跨比距支點h截面汽車荷載內(nèi)力影響線L=lt?*t0i、\ L=lt?*t0i、\ v—<x\SSSxS2A.=5.43.1--------—-此=3&A,=325mJ A.=543m*0.9轉(zhuǎn) 0750R廠 i一一5As=4.22n圖中括號外、內(nèi)數(shù)字分別用于邊、中板。距支點h截面由公路-I級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力1?剪力標(biāo)準(zhǔn)值2VK(1 )iAqk1.2iyiPk1式中：i橫向分布系數(shù)A、yi內(nèi)力影響線面積和影響線豎標(biāo)值

q<1O.KN/mp<=237.KNo剪力標(biāo)準(zhǔn)值計算 表5-2-1板號2iAqk(kN)i1.2iYiPk(KN)Vqk(KN)Ai(m)1A(m)2iyi不計沖擊力(1+u)=1計沖擊力(1+u)=邊板中板22、彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 Mk(1 ) iAqk iyipk 表5-2-21板號2iAqk(KN.m)1iYiPk(KN.m)Mqk(KN.m)A1(m)1A2(m)2iYi不計沖擊力(1+u)=1計沖擊力(1+u)=邊板中板3、距支點h截面荷載效應(yīng)組合計算 表5-3板 號邊 板中 板作用分類組合計算表達式剪力（KN）彎矩（KNmm）剪力（KN）彎矩（KNmm）永久作用一期恒載 SG1K二期恒載Sg2K可變作用S2K（計沖擊力）Qk（不計沖擊力）2SUK Sgik Sqk（計沖擊力）12rosud 1?1（1?2 Sgik 1?4Sqk（計沖擊力）1

2Ssd Sgik 0.7Sqk（不計沖擊力）12Sd Sgik 0.4Sqk（不計沖擊力）1剪跨比:MdVdho683.12711.410.9431.02mMdVdho683.12711.410.9431.02mC0.61.020.9430.577mCh0.57711.077 h符合假定22受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合《預(yù)規(guī)》第條要求oVdVr0.511O3.fcu「. 《預(yù)規(guī)》5.2.9式式中混凝土C50fcuk50Mpa，b取中板肋寬2140280mm（控制設(shè)計）Vr=0.51103'、50280943=>表5-3 °Vd值《預(yù)規(guī)》第條，當(dāng)oVd0.51032ftdbh。時可不進行抗剪承載力計算，箍筋按構(gòu)造配筋。式中混凝土C50ftd1.83Mpa，預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)2 1.25。對于板式結(jié)構(gòu)，公式右邊計算值可乘以的提高系數(shù)則1.250.51031.251.83280943377.5KN表5-3oVd值，由此可知，本例預(yù)制空心板的尺寸滿足《預(yù)規(guī)》第條要求，但箍筋仍需計算設(shè)522箍筋設(shè)置由于本例采用先張法預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，無預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋、豎向預(yù)應(yīng)力筋,其斜截面抗剪全部由混凝土和箍筋承擔(dān)oVd Vcs 《預(yù)規(guī)》式Vcs1230.45103bho20.6PJcuksvfsv 《預(yù)規(guī)》527-2式式中1—簡支板異號彎矩影響系數(shù)，取 11；2—預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取 2 1.25；3—受壓翼緣的影響系數(shù)，取 31.1；P—斜截面內(nèi)縱向鋼筋的配筋百分率 P100（Ap+As）/bh0預(yù)制板端邊板配6根1s5,2,Ap834mm2，中板板配4根,Ap556mm2，邊板As982mm2，中板As982mm2，1/4L處邊板配20根花，Ap2780mm2，中板板配16根花，Ap2224mm2，邊板As982mm2，中8349800.56436089327809821.1083609435569800.61428089322249821.214280943100ApAs?100bh100ApAs?100bho100ApAs"100bh°100說"100100計"100邊板：板端1/4L中板：板端1/4Lsv—斜面內(nèi)箍筋含筋率 svAsv/箍筋采用RHB3354支，2478.5314mm2, fsv280Mpa箍筋間距Sv2；0.2106(20.6P)、盂Avfsv.bh箍筋間距Sv箍筋間距計算 表5-4支 點1/4LhooVdbSvoVdbhoSv板號(mm(KN)(mm)(mm)(KN)(mm)(mm)(mm))邊板360943221360943865中板2809432252809431074根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條要求，箍筋間距不大于梁高 1/2，且不大于400mm,箍筋含筋率HRB335Pv>%，在支座中心向跨徑方向長不小于1倍梁高內(nèi)箍筋間距不宜大于100mm。實際上板端到L/4，箍筋間距取Vs=80mm，余為Vs二150mm。當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋符合《預(yù)規(guī)》第條的要求，根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，可不進行斜截面抗彎承載力計算6持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)力損失計算張拉控制應(yīng)力按《預(yù)規(guī)》第條，采用鋼絞線的張拉控制值:con0.68fPk0.681860 1265Mpacon各項預(yù)應(yīng)力損失1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力損失先張法預(yù)應(yīng)力L12）錨具變形及鋼筋回縮產(chǎn)生的應(yīng)力損失L2Ep式中L—張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查《預(yù)規(guī)》表623，對于夾片錨具（無頂壓時） L6mm；L—張拉端至錨固端之間的距離（mm），單端張拉取L50m 50103mm。?? L26531.95105 23.4Mpa501033）預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護分兩階段進行，第一階段低溫養(yǎng)護，溫差控制在 20C左右，此時計算預(yù)應(yīng)力損失。待板身混凝土達到,k時再進行第二階段高溫養(yǎng)護L32(t2ti) 220 40Mpa4）混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條，先張法混凝土構(gòu)件放松鋼筋時，由混凝土壓縮引起的損失為L4Eppc式中pc—在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（Mpa）ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值Ep1.9510543.45105.65pcNp0A0Npoepoy。式中：Npo=poApp0conL2L3L5^2 1185.4Mpaepo=Yp, Yo=ho-Yox根據(jù)《預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，對先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，支點要考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度Ltr范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力的實際應(yīng)力值，在構(gòu)件端部取零，在傳遞長度末端取有效預(yù)應(yīng)力 cpe,兩點間按直線變化取值。當(dāng)傳力錨固時的混凝強度達80%，相當(dāng)于C40時，鋼絞線ee=1000MPa時，表值Ltr67d,采取慢速放松措施的預(yù)制力傳遞長度為：6715.2118541207mm, 從端部到距支點截面h斷面的距離：1000L=330+1000=1330>1207mm所以距支點h斷面：p0=1185.4（Mpa）pc和L4計算表 表6—1邊板中板跨中!l4h（距支點）跨中丄L4h（距支點）A。0.7115A。0.7102A00.7012A00.5430A00.5418A00.5340項目I00.08273I00.08245100.08046100.06368100.06348100.06224ep00.4647ep00.4665環(huán)00.4716ep00.3961ep00.3971ep00.4028y。0.4647y°0.4665y°0.4716y°0.3961y°0.3971y°0.4028

p0(Mpa)1185.41185.41185.41185.41185.41185.4八 2Apmm3058278083425022224556Np0App0KNNp0Np0ep0pcA ——y。M0 丨0(Mpa)L4 Eppc(Mpa)根據(jù)《預(yù)規(guī)》第626條有：ls0.52—0.26fPk5根據(jù)《預(yù)規(guī)》第626條有：ls0.52—0.26fPk式中z—張拉系數(shù)，一次張拉取 1；〔一鋼筋松弛系數(shù)，本例采用H級松弛（低松弛）鋼絞線，取z0.3；Pe—傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，查《預(yù)規(guī)》表，對先張法構(gòu)件Pe con L2 1241.6Mpapel5 10.3 0.521241.6 0.26 1241.6 32.4Mpa18606）混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失按《預(yù)規(guī)》第條計算:0.9Epcstu,t0EpPctu,t0115《預(yù)規(guī)》式ps式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值0.9Epcstu,t0EpPctu,t0115《預(yù)規(guī)》式ps式中混凝土收縮和徐變系數(shù)終極值cstu,t0>tu,t0假定環(huán)境年平均相對濕度RH=80%，傳力錨固混凝土齡期為7d，理論厚度hu2A理論厚度hu2A25267004289245.6mm（邊板，中板近似相同）查《預(yù)規(guī)》表直線內(nèi)插得 cstu,70.24610-3,tu,72.104表值對C50及以上混凝土，表列值應(yīng)乘以式中C50的fck32.4Mpa計算縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力,pcNpo

A?NpcNpo

A?Npoepo「％，oNpop°Ap計算，此時預(yù)應(yīng)力損失，考慮錨固鋼筋時（第一批）的損失p0conL2L5p0conL2L5/21185.4Mpa，根據(jù)施工情況考慮自重影響，支點考慮預(yù)應(yīng)力傳遞長度 Ltr、epo=yp、Yo=eps=ho-Y0x規(guī)定，計算的Pc0.5fcu0.540 20Mpa。pc計算表 表6-2板號截面Mg1k(KN.m)Ap(mm2)p0(Mpa)NP0(KN)ep0(m)y。(eps)(m)A0(m4)10(m4)PcNp0Np0ep0MG1Ky0A0 I0(Mpa)邊板跨中30581103.11L427801110.0h8341162.0

中板跨中25021113.31l422241120.9h5561168.7L6計算表 表6-3板號截面Ep(Mpa)cstu,7tu,7EpPcAp AsA0PsePsA01 I0L609E5"」pcstu,t0 EpPctu,t01 15 ps邊板跨中51.951030.24610-1-L4h中板跨中1.9510530.246101l4h

7）各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總各階段應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力匯總表 表6-4板號截面預(yù)加力階段使用階段L2L3L4L5/2L L2L3 L4L5/2P0 conL L4L5/2L6L L5/2L6Pe conL L邊板跨中401185.44401185.4h401185.41068.1中板跨中401185.41l4401185.4121h401185.41085.2溫度梯度截面上的應(yīng)力計算按《預(yù)規(guī)》附錄B,橋面50mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度基數(shù)由《通規(guī)》表4310-3查得：Ti=20C,T2=6.7C中破邊板1UWc?w中破邊板1UWc?wC溫度梯度截面應(yīng)力計算 表6-5ty「C）邊板中板單兀面積Ay(mm2)Ay重心到換算截面重心ey距離(mm)單兀面積Ay(mm2)Ay重心到換算截面重ey心距離(mm)1（14+）/2=1820100182000425.6100/2375.61140100114000493100/24432(+)/2=182070127400425.610070/2290.61140707980049310070/235832=137680425.6256.4169.286560493271.7221.3313Ayty126841693Aytyey895.610613Ayty116819703Aytyey671.61061Nt AytycEc 《預(yù)規(guī)》附錄（B-1）式中0.00001,Ec3.45104Mpa,cEc0.345Mt AytyyEcey 《預(yù)規(guī)》附錄（Bl）正溫差應(yīng)力 tN tycEc 《預(yù)規(guī)》附錄（B-3）A0Io反溫差應(yīng)力將ty取負(fù)值代入上式，按《預(yù)規(guī)》附錄（B-3）乘以計算

板號計算點yiNt(N)Mt(N.mm)截面幾何特性-NtA。(Mpa)Mt丁yi10ttycEct(Mpa)正溫差反溫差邊板頂面926038309.0106A0 0.8052m2I0 0.09976m4(14C)d-d(9.75C)aa(2.02C)bb0cc預(yù)應(yīng)力筋底面中板頂面4935802806-231.710A0 0.6055m2I0 0.07896m4(14C)d-d443(9.75Caa243(2.75C)bb0cc-307預(yù)應(yīng)力筋-450底面-507抗裂驗算631正截面抗裂驗算A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，正截面混凝土的主拉《預(yù)規(guī)》631-3式《預(yù)規(guī)》631-3式《預(yù)規(guī)》式st Pc °?7ftk但在荷載長期效應(yīng)組合下應(yīng)符合lt Pc 0C50混凝土ftk=Pc為扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣（底邊）產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力st為作用（荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣（底邊）混凝土的法向拉應(yīng)力:《預(yù)規(guī)》Ms M恒 0.7M汽車《預(yù)規(guī)》st-0.8t恒 汽車+0.8tW0 W01 W02632-1式1t為荷載長期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗力驗算邊緣 （底邊）混凝土的法向拉應(yīng)力:《預(yù)規(guī)》Ml_M恒0.4M汽車《預(yù)規(guī)》itWoW01 W02632-2式Woi、W02分別為施工階段、活載階段截面底邊緣的彈性抵抗矩。NpoPoApL6As《預(yù)規(guī)》Woi、W02分別為施工階段、活載階段截面底邊緣的彈性抵抗矩。NpoPoApL6As《預(yù)規(guī)》epoP0Apyp L6AsysNpo《預(yù)規(guī)》NP0 NP0eP0pc~ ― yu1A01I01《預(yù)規(guī)》yyu1為施工階段截面重心到抗裂驗算邊緣（底邊）的距離AO1、1。1為施工階段換算截面面積、換算抗彎慣矩。P0con L L4P0con L L4《預(yù)規(guī)》式（見表6-4）荷載短、長期效應(yīng)組合下跨中正截面混凝土拉應(yīng)力 表6-7板號M恒(KN.m)M汽車(KN.m)Np0P0ApL6As幾何特性Ap2(mm)As(mm2)P0(Mpa)L6(Mpa)Np0(KN)A01(m2)A02(m2)邊板1425.7130589821058.7中1148.6325029821063.8

橫向續(xù)表6-7幾何特性Pc(Mpa)101(m4)I02(m4)yu1(mm)yu2(mm)yp(mm)ys(mm)eP0(mm)507橫向續(xù)表6-7(M?)限值st Pc0.7ftk 1.86(MP)限值Is PcC0.8t(Mpa)(反溫差)M恒-—Yu1'q10.7M汽車M恒st —yu1I010.7M汽車 門cst PcM恒i Yu11010.4M汽車i Yu2102M恒It yu1i010.4M汽車1 Yu2102Is Pci yu2102yu2U?8tIo2()()()()注：表中括號內(nèi)數(shù)值為電算結(jié)果。Mud>1Mud>1Mcr《預(yù)規(guī)》式式中皿詞-受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值Mud=5肌值見表5-1Mud=5肌fed?bMer-受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩Mcr(pcrftk)^Wo《預(yù)規(guī)》式pc-扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力 Np。Mcr(pcrftk)^Wo《預(yù)規(guī)》式pc-扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力 Np。在抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力，pc值見表6-7ftk-C50混凝土ftk2.65Mpa2SoWo板號Mud(KN.m)pc(Mpa)o(m4)yuhy°x(m)WoIo/yu(m3)So(m3)2SoMcrMudMcr邊板36840.12943044中板30022391表6-8最小配筋率滿足《預(yù)規(guī)》條要求部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面積不小于As=982mm982bh0 8933600.003滿足要求斜截面抗裂計算A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合下，斜截面混凝土主拉應(yīng)力應(yīng)符合：tp0.7ftk1.86Mpa式中tp—為荷載短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力cx cytp—2—cx cytp—2—cx cy2《預(yù)規(guī)》633-1式CX為計算主應(yīng)力點由預(yù)加力和作用（荷載）短期效應(yīng)組合計算彎矩Ms及截面溫度梯度產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力cxP