汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性實(shí)驗(yàn)分析-圖文

第５２卷第２期２０１０年４月汽輪機(jī)技術(shù)ＴＵＲＢＩＮＥ’ｒＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶ０１．５２Ｎｏ．２Ａｐｒ．２０１０汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性實(shí)驗(yàn)分析呂太，李耀德，胡喬良（東北電力大學(xué)能源與機(jī)械工程學(xué)院，吉林１３２０１２）摘要：以國(guó)電電力某電廠２號(hào)汽輪機(jī)為例，通過(guò)對(duì)汽輪機(jī)機(jī)組滑壓運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)，對(duì)不同運(yùn)行方式不同負(fù)荷下的汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了分析和比較，確定了部分負(fù)荷時(shí)，閥點(diǎn)滑壓和部分閥門全開(kāi)滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，給出了滑壓運(yùn)行狀態(tài)下的優(yōu)化曲線，并探討了滑壓運(yùn)行方式閥門的控制策略。隨后得出了機(jī)組采用復(fù)合滑壓運(yùn)行時(shí)，可以提高整個(gè)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，可以增加機(jī)組使用壽命。汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式的優(yōu)化研究對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響以及對(duì)現(xiàn)場(chǎng)節(jié)能降耗都具有十分重要的意義。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；滑壓運(yùn)行；經(jīng)濟(jì)性；實(shí)驗(yàn)分析分類號(hào)：ＴＫ２６７文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ文章編號(hào)：１００１－５８８４（２０１０）０２－０１２７－０３ＥｃｏｎｏｍｉｃＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＳｔｕｄｙｏｆＧｌｉｄｉｎｇＰｒｅｓｓｕｒｅＯｐｅｒａｔｉｏｎｏｆＳｔｅａｍＴｕｒｂｉｎｅＳｅｔｓＬＶＴａｉ，ＬＩＹａｏ—ｄｅ，ＨＵＱｉａｏ－ｌｉａｎｇ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｎｅｒｇｙａｎｄＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＮｏｒｔｈｅａｓｔＤｉａｎｌｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉｌｉｎ１３２０１２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇｓｏｍｅｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｔｕｒｂｉｎｅｓｅｔ２ｏｆｓｔａｔｅｐｏｗｅｒａｇａｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｒｏｕｇｈｍａｋｅｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｏｆｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｔｕｒｂｉｎｅｓｅｔｓ，ｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅｃｏｍｐａｒｅｓａｎｄａｎａｌｙｓｅｓｔｈｅｅｃｏｎｏｍｙｏｆｔｕｒｂｉｎｅｓｅｔｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｏｐｅｒａｔｉｎｇｍｏｄｅａｎｄｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｏｗｅｒｌｏａｄｓ，ａｎｄａｓｃｅｒｔａｉｎｔｈｅｅｃｏｎｏｍｙｏｆｔｕｒｂｉｎｅｏｆｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅｉｎｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｖａｌｖｅｐｏｉｎｔｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｓｏｍｅｏｆｔｈｅｖａｌｖｅｗｉｄｅｌｙｏｐｅｎ，ａｎｄｓｉｒｅｏｕｔｔｈｅｏｐｔｉｍａｌｃｕｌｎｒｅｏｆｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅ．Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｄｉｓｃｕｓｓｅｓｖａｌｖｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｉｎｔｈｅｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅ，ａｎｄｃｏｍｅｔｏａｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｔｈａｔｗｈｅｎｕｓｅｔｈｅｃｏｍｐｌｅｘｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｉｔＣａｎｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｅｃｏｎｏｍｙｏｆｔｈｅｅｎｔｉｒｅｕｎｉｔｓ，ｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｓｅｒｖｉｃｅｌｉｆｅｏｆｕｎｉｔｓ．ＩｔｉｓｉｍｐｏｒｔａｎｔｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅｔｈａｔｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄｓｔｕｄｙｏｆｄｉｄｉＩｌｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｓｅｔｓｉｍｐａｃｔｓｏｎｔｈｅｒｍａｌｅｃｏｎｏｍｙ，ａｓｗｅｌｌａｓｓａｖｉｎｇｅｎｅｒｇｙｏｎｓｉｔｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅ；ｇｌｉｄｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｏｐｅｒａｔｉｏｎ；ｅｃｏｎｏｍｙ；ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎａｌｙｓｉｓＯ前言隨著我國(guó)電網(wǎng)負(fù)荷峰谷差進(jìn)一步擴(kuò)大，尤其晝夜差值越來(lái)越大，使得許多大、中容量火電機(jī)組不得不參與滑壓調(diào)峰運(yùn)行。滑壓運(yùn)行與定壓運(yùn)行相比，具有效率高、節(jié)流損失小、對(duì)汽輪機(jī)負(fù)荷變化速度限制小、轉(zhuǎn)子及汽缸壽命長(zhǎng)、變負(fù)荷速度快等優(yōu)點(diǎn)。但是滑壓運(yùn)行方式在理論和實(shí)踐麗方面仍存在分歧，其主要的分歧在于運(yùn)行時(shí)是否有必要全開(kāi)所有的調(diào)節(jié)閥¨】。調(diào)節(jié)閥門不開(kāi)足，保持一定開(kāi)度進(jìn)行滑壓運(yùn)行，這樣會(huì)帶來(lái)較大節(jié)流損失呤Ｊ，應(yīng)用情況較少，在本文的分析中不予考慮?；瑝哼\(yùn)行方式的選擇一般有以下幾種：（１）單閥定壓運(yùn)行：主蒸汽壓力保持額定值，所有調(diào)節(jié)閥同時(shí)開(kāi)啟或關(guān)閉，以改變汽輪機(jī)的進(jìn)汽量來(lái)調(diào)整負(fù)荷；（２）順序閥定壓運(yùn)行＂１：各調(diào)節(jié)閥在額定的主蒸汽壓力下按給定的順序開(kāi)啟或關(guān)閉；（３）純滑壓運(yùn)行：所有調(diào)節(jié)閥在整個(gè)負(fù)荷變化范圍內(nèi)保持全開(kāi)，改變鍋爐壓力調(diào)整負(fù)荷；（４）復(fù)合滑壓運(yùn)行：在高負(fù)荷區(qū)采用定壓運(yùn)行方式，在低負(fù)荷時(shí)開(kāi)啟部分閥門進(jìn)行滑壓調(diào)節(jié)ＨＪ。本文描述的國(guó)電某電廠２號(hào)超臨界６００ＭＷ汽輪機(jī)，２００８年全年平均負(fù)荷為４３６．１６ＭＷ，機(jī)組經(jīng)常帶６０％一９０％額定負(fù)荷參與電網(wǎng)調(diào)峰運(yùn)行，為了在調(diào)峰中采用更為安全、經(jīng)濟(jì)、合理的運(yùn)行方式，對(duì)其進(jìn)行了滑壓運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)，確定部分負(fù)荷時(shí)，閥點(diǎn)滑壓和部分閥門全開(kāi)方式下滑壓的經(jīng)濟(jì)性，給出了滑壓運(yùn)行狀態(tài)下的優(yōu)化曲線，并探討了滑壓運(yùn)行方式下的閥門控制策略。１不同滑壓運(yùn)行方式對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響的理論分析定壓方式時(shí)，順序閥運(yùn)行比單閥運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性好；在低負(fù)荷時(shí)，純滑壓運(yùn)行雖然提高了汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率，但機(jī)組的循環(huán)熱效率降低幅度更大，因而經(jīng)濟(jì)性較差哺１。復(fù)合滑壓運(yùn)行只有當(dāng)循環(huán)效率的降低小于高壓缸效率的提高、給水泵的耗功減少和再熱器溫度升高等多種因素時(shí)，采用滑壓運(yùn)行才能提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性怕Ｊ。收稿日期：２００９－０９－２３作者簡(jiǎn)介：呂太（１９５７一），男，東北電力大學(xué)教授，吉林市人?，F(xiàn)任能源與機(jī)械工程學(xué)院院長(zhǎng)。主要研究方向?yàn)椋簹庖簝上嗔骼碚撆c應(yīng)用技術(shù)、汽輪機(jī)優(yōu)化運(yùn)行技術(shù)。在國(guó)內(nèi)外各種刊物公開(kāi)發(fā)表科研論文９０多篇，發(fā)表專著６部。萬(wàn)方數(shù)據(jù)１２８汽輪機(jī)技術(shù)第５２卷２不同滑壓運(yùn)行方式對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響實(shí)際分析以上僅是理論分析，要想確定在不同滑壓運(yùn)行方式對(duì)汽輪機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響，必須通過(guò)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行詳細(xì)的分析，熱力性能試驗(yàn)是尋求最佳運(yùn)行方式最直接和行之有效的辦法。本文以國(guó)電某電廠２號(hào)超臨界６００ＭＷ汽輪機(jī)為例，分別選擇不同負(fù)荷工況點(diǎn)，進(jìn)行順序閥、２閥及３閥滑壓運(yùn)行試驗(yàn)分析研究。２．１對(duì)高壓缸效率的影響通過(guò)圖１比較可以看出，相同負(fù)荷下，滑壓運(yùn)行的高壓缸效率高于定壓運(yùn)行；在同一種運(yùn)行方式下高壓缸效率隨著負(fù)荷降低而降低；在負(fù)荷大于５００ＭＷ時(shí)３閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行的高壓缸效率高于３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行，在負(fù)荷低于５００ＭＷ時(shí)２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行的高壓缸效率與設(shè)計(jì)順序閥滑壓運(yùn)行高壓缸效率相差不大；在負(fù)荷為５００ＭＷ和４５０ＭＷ時(shí)，３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行的高壓缸效率高于２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行。，——－?４’。１Ｉ：；圖謇凳囂壓吖匡黛５５０４５０５５０６５０負(fù)荷／ＭＷ圖１高壓缸效率對(duì)比曲線２．２對(duì)給水泵小汽輪機(jī)的影響由圖２可以看出：小汽機(jī)的用汽量和主蒸汽壓力的高低有關(guān)，主蒸汽壓力越低，給水泵所克服的阻力越小、給水泵的揚(yáng)程越少，所以小汽機(jī)的用汽量越少。在４５０ＭＷ負(fù)荷以上時(shí)，３閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行方式下小汽機(jī)用汽量最小，３閥點(diǎn)滑壓和３閥全開(kāi)滑壓小汽機(jī)用汽量相差不大；４５０ＭＷ負(fù)荷以下時(shí)２閥全開(kāi)滑壓比順序閥滑壓小汽機(jī)用汽量略多。如８０蓋７０蛟砷要∞疑加々３０一３閥點(diǎn)滑壓—一３閥全開(kāi)滑壓一順序閥定壓－Ｎ－順序周滑壓一２閥全開(kāi)滑壓一２閱點(diǎn)滑壓２０Ｉｔ——２５０３５０４５０５５０負(fù)荷府Ｈｗ圖２小汽機(jī)用汽量對(duì)比曲線６５０２．３對(duì)中間再熱溫度的影響通過(guò)圖３中的比較發(fā)現(xiàn)，定壓運(yùn)行方式下在負(fù)荷降低時(shí)，高排溫度也降低，而滑壓運(yùn)行方式下在負(fù)荷降低時(shí)高排溫度升高。在５５０ＭＷ、５３０ＭＷ、５００ＭＷ和４５０ＭＷ時(shí)。采用３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行的高壓缸排汽溫度較順序閥定壓運(yùn)行高９．２７℃、２４．４９０Ｃ、２９．７３℃和３０．８５℃。而在５００ＭＷ和４５０ＭＷ時(shí)３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行時(shí)高壓缸排汽溫度較２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行高２７．４８。Ｃ和２１．４９℃。由于滑壓時(shí)高排溫度高，因此在中間負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)行再熱蒸汽溫度可以保持額定值。２．４對(duì)主蒸汽壓力的影響由圖４分析可知：雖然滑壓運(yùn)行提高了高壓缸效率，減ｐ｛鰱贈(zèng)盎框圖３高排溫度對(duì)比曲線少了小汽輪機(jī)用汽量，但滑壓運(yùn)行時(shí)主蒸汽壓力降低，這就會(huì)大大降低汽輪機(jī)裝置的循環(huán)效率?；瑝哼\(yùn)行時(shí)，主蒸汽壓力降低的幅度與滑壓運(yùn)行方式的選擇有關(guān)，合理選擇主蒸汽壓力，是滑壓運(yùn)行方式的關(guān)鍵。ｌ奮蒸＋Ｈ圖４主蒸汽壓力對(duì)比曲線２．５汽輪機(jī)熱耗率的影響通過(guò)圖５熱耗率的比較可以看出，當(dāng)負(fù)荷大于５４０ＭＷ，順序閥定壓運(yùn)行時(shí)熱耗率最低，經(jīng)濟(jì)性最好；當(dāng)負(fù)荷在５１０ＭＷ一５４０ＭＷ，３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行時(shí)熱耗率最低，經(jīng)濟(jì)性最好；當(dāng)負(fù)荷在３００ＭＷ一５１０ＭＷ，２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行時(shí)熱耗率最低，經(jīng)濟(jì)性最好。圖５熱耗率對(duì)比曲線３幾種運(yùn)行方式的比較順序閥定壓運(yùn)行、３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行、２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行的比較：根據(jù)試驗(yàn)測(cè)得的數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，我們選取順序閥定壓運(yùn)行、３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行、２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行進(jìn)行比較。由于機(jī)組ｌ、２號(hào)高壓調(diào)節(jié)閥全開(kāi)，壓力為額定值時(shí)，負(fù)荷最多能帶到５１０ＭＷ。所以在負(fù)荷為５１０ＭＷ一６００ＭＷ范圍內(nèi)比較順序閥定壓運(yùn)行和３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行。通過(guò)兩種運(yùn)行工況的對(duì)比發(fā)現(xiàn)在負(fù)荷大于５４０ＭＷ小于６００ＭＷ的范圍內(nèi)，順序閥定壓運(yùn)行要比３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行熱耗率低，經(jīng)濟(jì)性好，在同一負(fù)荷下兩者相差１５ｋｖ（ｋＷ．ｈ）左右。在負(fù)荷大于５１０ＭＷ小于５４０ＭＷ的范圍內(nèi)，３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行要比順序閥定壓運(yùn)行熱耗率低，經(jīng)濟(jì)性好，在同一負(fù)荷下兩者相差１６葉叫砉蠹泰言裂囂萬(wàn)方數(shù)據(jù)第２期呂太等：汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性實(shí)驗(yàn)分析１２９ｋＪ／（ｋＷ．ｈ）左右。再來(lái)比較負(fù)荷低于５ｌＯＭｗ時(shí)，順序閥定壓運(yùn)行、３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行、２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行，３種運(yùn)行方式下的經(jīng)濟(jì)性。當(dāng)負(fù)荷在５０５ＭＷ一５１０ＭＷ范圍內(nèi)時(shí)３種運(yùn)行方式經(jīng)濟(jì)性差不多，熱耗率相差１０ｋＪ／（ｋＷ?ｈ）左右。當(dāng)負(fù)荷低于５０５ＭＷ時(shí)，２閥全開(kāi)運(yùn)行方式下熱耗率最低經(jīng)濟(jì)性最好；順序閥定壓運(yùn)行方式下熱耗率最高經(jīng)濟(jì)性最差。并且隨著負(fù)荷降低３種運(yùn)行方式的的熱耗率的差值越大。在負(fù)荷５００ＭＷ時(shí)，２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行熱耗率比３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行低３２．６ｋＪ／（ｋＷ－ｈ），比順序閥定壓運(yùn)行低６１．１ｋｌ／（ｋＷ?ｈ）。在負(fù)荷為４５０ＭＷ時(shí)，２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行熱耗率比３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行－ｆ氐４１．６ｋＪ／（ｋＷ．ｈ），比順序閥定壓運(yùn)行低５２．１ｋＪ／（ｋＷ?ｈ）。４滑壓運(yùn)行的最佳選擇方式通過(guò)對(duì)定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性研究和分析，采用復(fù)合滑壓運(yùn)行方式是機(jī)組調(diào)峰運(yùn)行的最佳選擇方式。采用負(fù)復(fù)合滑壓方式運(yùn)行大致分為二個(gè)階段，即順序閥定壓階段和滑壓階段。前面已經(jīng)分析比較過(guò)在負(fù)荷為５４０ＭＷ一６００ＭＷ時(shí)順序閥定壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)，在５０５ＭＷ～５４０ＭＷ時(shí)３閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)，在負(fù)荷低于５０５ＭＷ時(shí)２閥全開(kāi)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。由于負(fù)荷在５０５ＭＷ一５４０ＭＷ時(shí)３種運(yùn)行的熱耗率相差不大，而在負(fù)荷低于５０５ＭＷ時(shí)２閥全開(kāi)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性十分明顯。所以為了保證機(jī)組調(diào)峰期間滑壓運(yùn)行的最優(yōu)經(jīng)濟(jì)性和操作的方便，機(jī)組的復(fù)合滑壓方式分為順序閥定壓階段和２閥全開(kāi)滑壓階段。５結(jié)論通過(guò)對(duì)國(guó)電電力某電廠２號(hào)汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)的分析，總結(jié)如下：（１）通過(guò)試驗(yàn)和分析，得出此電廠２號(hào)汽輪機(jī)組最佳運(yùn)行方式，即采用復(fù)合滑壓運(yùn)行，所采用的閥位控制方式為：負(fù)荷在６００ＭＷ一５１０ＭＷ時(shí)采用順序閥定壓運(yùn)行方式。負(fù)荷在５１０ＭＷ一３００ＭＷ時(shí)采用２閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行。（２）對(duì)于不同型式的機(jī)組，應(yīng)該采取不同調(diào)節(jié)閥全開(kāi)數(shù)的滑壓運(yùn)行方式，以提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。（３）根據(jù)分析，機(jī)組采用復(fù)合滑壓運(yùn)行，可以增加機(jī)組使用壽命，汽機(jī)主輔機(jī)運(yùn)行正常，機(jī)組變負(fù)荷速率可以提高。參考文獻(xiàn)［１］劉振剛，王永剛．汽輪機(jī)組滑壓運(yùn)行方式的優(yōu)化［Ｊ］．發(fā)電設(shè)備，２００８，２２（６）：２６—２８．［２］孫永平，童小忠．６００ＭＷ機(jī)組滑壓運(yùn)行方式優(yōu)化的試驗(yàn)研究［Ｊ］．熱力發(fā)電，２００７，３６（８）：５６—５８．［３］呂紀(jì)奎．國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型３００ＭＷ機(jī)組順序閥運(yùn)行研究［Ｊ］．中國(guó)電力，２００５，３８（４）：２１—２２．［４］潘志強(qiáng)，孫瑋恒．３００ＭＷ機(jī)組自動(dòng)滑壓運(yùn)行的實(shí)施［Ｊ］．華東電力，２００７，４４（１０）：３２—３５．［５］陶建國(guó)．６００ＭＷ機(jī)組定滑壓運(yùn)行特性分析［Ｊ］．華東電力，２００５，４２（８）：３１—３３．［６］任浩仁，李蔚．火電機(jī)組變工況下運(yùn)行指標(biāo)應(yīng)達(dá)值的分析［Ｊ］．中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，２００６，２３（９）：５０—５３．（上接第１００頁(yè)）５結(jié)論叟；出盎圖５第６級(jí)動(dòng)葉不同葉高型面靜壓分布參考文獻(xiàn)數(shù)值模擬了汽輪機(jī)回?zé)岢槠到y(tǒng)前后各ｌ級(jí)（高壓第６級(jí)和第７級(jí)）以及整個(gè)抽汽系統(tǒng)內(nèi)的流場(chǎng)，通過(guò)對(duì)比抽汽對(duì)抽汽點(diǎn)前后級(jí)氣動(dòng)性能的影響程度發(fā)現(xiàn)，對(duì)于上游級(jí)（第６級(jí)），抽汽對(duì)靜葉流動(dòng)的影響較弱，氣動(dòng)參數(shù)沒(méi)有產(chǎn)生明顯的周向不均勻性，但是對(duì)動(dòng)葉氣動(dòng)參數(shù)周向分布的均勻性產(chǎn)生了明顯影響，進(jìn)口汽流沖角向負(fù)值移動(dòng)，動(dòng)葉后壓力降低，而且在周向和徑向愈靠近抽汽管，這種影響愈強(qiáng)烈。礎(chǔ)Ｂ（ｃ）抽汽管處［１］姚福鋒，陳黨慧，康順．汽輪機(jī)抽汽縫寬度對(duì)臨近透平級(jí)流場(chǎng)的影響［Ｊ］．動(dòng)力工程，２００３，２６（３）：３２１—３２５．［２］陳黨慧，康順．蒸汽輪機(jī)抽汽口幾何參數(shù)和工況對(duì)流場(chǎng)的影響［Ｊ］．工程熱物理學(xué)報(bào)，２００６，２７（３）：４１４－４１６．［３］陳黨慧，徐鴻，楊昆．蒸汽輪機(jī)抽汽口流場(chǎng)的數(shù)值模擬［Ｊ］．熱能動(dòng)力工程，２００５，２０（１）：１０一１３．［４］常建忠，豐鎮(zhèn)平，沈祖達(dá)．大負(fù)沖角下葉柵二次流特性的可視化實(shí)驗(yàn)研究［Ｊ］．西安交通大學(xué)學(xué)報(bào)，１９９８，３２（３）．［５］周遜，韓萬(wàn)金．渦輪矩形葉柵中的漩渦模型進(jìn)展回歸［Ｊ］．航空動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào)，２００１。１６（３）：１９９—２０２．［６］陳軍．馬蹄渦結(jié)構(gòu)的顯示［Ｊ］．流體力學(xué)實(shí)驗(yàn)與測(cè)量，２００３，１７（４）：７１—７８．萬(wàn)方數(shù)據(jù)汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性實(shí)驗(yàn)分析作者：呂太，李耀德，胡喬良作者單位：東北電力大學(xué)能源與機(jī)械工程學(xué)院,吉林,132012刊名：汽輪機(jī)技術(shù)英文刊名：TURBINETECHNOLOGY年，卷(期：2010，52(2被引用次數(shù)：0次參考文獻(xiàn)(6條1.劉振剛,王永剛.汽輪機(jī)組滑壓運(yùn)行方式的優(yōu)化[J].發(fā)電設(shè)備,2008,22(6:26-28.2.孫永平,童小忠.600MW機(jī)組滑壓運(yùn)行方式優(yōu)化的試驗(yàn)研究[J].熱力發(fā)電,2007,36(8:56-58.3.呂紀(jì)奎.國(guó)產(chǎn)引進(jìn)型300MW機(jī)組順序閥運(yùn)行研究[J].中國(guó)電力,2005,38(4:21-22.4.潘志強(qiáng),孫瑋恒.300MW機(jī)組自動(dòng)滑壓運(yùn)行的實(shí)施[J].華東電力,2007,44(10:32-35.5.陶建國(guó).600MW機(jī)組定滑壓運(yùn)行特性分析[J].華東電力,2005,42(8:31-33.6.任浩仁,李蔚.火電機(jī)組變工況下運(yùn)行指標(biāo)應(yīng)達(dá)值的分析[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2006,23(9:50-53.相似文獻(xiàn)(10條1.期刊論文劉雙白.LiuShuang-bai汽輪機(jī)定滑壓運(yùn)行曲線測(cè)試方法研究-華北電力技術(shù)2007,""(12為了提高汽輪機(jī)變工況的運(yùn)行效率,根據(jù)定滑壓運(yùn)行的基本理論,測(cè)試高壓缸效率并判斷閥點(diǎn);再依據(jù)測(cè)試主蒸汽參數(shù)、高壓缸效率對(duì)各試驗(yàn)工況整機(jī)性能進(jìn)行擬合計(jì)算,得出主汽壓力與機(jī)組效率的關(guān)系,以及最佳運(yùn)行壓力與負(fù)荷的關(guān)系曲線,即定滑壓運(yùn)行曲線;分析了定滑壓運(yùn)行曲線的局限性,提出了解決局限性的現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)態(tài)調(diào)整方法.最后將此方法成功應(yīng)用在某200MW機(jī)組上.2.會(huì)議論文蔣尋寒.田萬(wàn)軍.孔明.黃晨.王家良.王奮明國(guó)產(chǎn)125MW汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行試驗(yàn)研究2002本文首先介紹了汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行試驗(yàn)經(jīng)濟(jì)性研究課題的背景和基本思路,介紹了汽輪機(jī)的簡(jiǎn)要情況和滑壓運(yùn)行試驗(yàn)工況的選擇,試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn),儀表和試驗(yàn)結(jié)果參數(shù)修正計(jì)算等.3.學(xué)位論文趙金峰300MW汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)方法研究2006隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，人們消費(fèi)水平的提高，生活用電的比重越來(lái)越大，電力負(fù)荷的峰谷差也日益增大，致使原來(lái)帶基本負(fù)荷運(yùn)行的機(jī)組也不得不參與調(diào)峰，這就使得其低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間增加。汽輪機(jī)長(zhǎng)期處于低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)，偏離設(shè)計(jì)工況，熱經(jīng)濟(jì)性大大降低。但在影響機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性的主要因素中只有運(yùn)行方式可以人為地進(jìn)行調(diào)整。故研究汽輪機(jī)在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，運(yùn)行方式對(duì)火電廠的經(jīng)濟(jì)性將產(chǎn)生很重要的影響。本文首先介紹了IAPWS-IF97公式水蒸汽熱力性質(zhì)計(jì)算程序的編制方法，針對(duì)常規(guī)焓熵子程序計(jì)算過(guò)程的復(fù)雜性，建立了一個(gè)已知比焓、比熵求解壓力和溫度的數(shù)學(xué)模型，并提出了用黃金分割法搜索壓力的算法。然后在此基礎(chǔ)上，針對(duì)300MW機(jī)組編寫了汽輪機(jī)定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行的變工況熱力計(jì)算程序，利用程序計(jì)算出了在定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行方式下調(diào)節(jié)閥門壓損、高壓缸排汽溫度、調(diào)節(jié)級(jí)相對(duì)內(nèi)效率、給水泵耗功、熱耗率、理想循環(huán)效率等各項(xiàng)指標(biāo)。通過(guò)對(duì)上述各項(xiàng)指標(biāo)的分析比較，得到了機(jī)組滑壓運(yùn)行的最佳運(yùn)行方式，進(jìn)而確定了機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行方式。在對(duì)不同滑壓運(yùn)行方式下的機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了詳細(xì)的計(jì)算后，證實(shí)了機(jī)組變負(fù)荷滑壓運(yùn)行時(shí)減少調(diào)節(jié)閥門全開(kāi)個(gè)數(shù)更有利于熱經(jīng)濟(jì)性的提高，同時(shí)也分析了滑壓運(yùn)行對(duì)機(jī)組安全性的影響。4.期刊論文江寧.曹祖慶從經(jīng)濟(jì)性看汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行的最佳方式-上海汽輪機(jī)2002,""(15.期刊論文張峻嶺.馬瑞明汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性與安全性分析-中國(guó)高新技術(shù)企業(yè)2010,""(4汽輪機(jī)組調(diào)峰時(shí)采用滑壓運(yùn)行方式,其安全性和靈活性優(yōu)于定壓運(yùn)行方式,在一定條件下其經(jīng)濟(jì)性也優(yōu)于定壓運(yùn)行方式.采用高負(fù)荷以定壓方式運(yùn)行、低負(fù)荷以純滑壓方式運(yùn)行的復(fù)合方式在經(jīng)濟(jì)性上最優(yōu).在考慮到汽包對(duì)壓力變化適應(yīng)能力差的情況下,可先保持一定的調(diào)節(jié)汽門節(jié)流,在負(fù)荷突變時(shí),通過(guò)改變汽門開(kāi)度可以減緩對(duì)鍋爐運(yùn)行的沖擊,增強(qiáng)滑壓運(yùn)行的靈活性,文章基于此展開(kāi)論述,旨在對(duì)相關(guān)人員提供參考.6.學(xué)位論文顧彤汽輪機(jī)及回?zé)峒訜崞鲀?yōu)化運(yùn)行的試驗(yàn)研究2005本文圍繞華能南通電廠汽輪機(jī)及回?zé)峒訜崞鞯膬?yōu)化運(yùn)行這一課題，對(duì)汽輪機(jī)變負(fù)荷時(shí)的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式，即滑、定壓運(yùn)行和循環(huán)水系統(tǒng)以及回?zé)峒訜崞鞯膬?yōu)化運(yùn)行進(jìn)行了深入的試驗(yàn)研究。定、滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性差異隨負(fù)荷的不同而不同，因此在不同的負(fù)荷段汽輪機(jī)運(yùn)行方式也不同。通過(guò)試驗(yàn)方法確定定壓運(yùn)行和滑壓運(yùn)行的分界負(fù)荷點(diǎn)以及滑壓運(yùn)行的最佳初壓，并繪制出汽輪機(jī)的最佳初壓與負(fù)荷的關(guān)系曲線-定、滑壓運(yùn)行曲線，依此對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)運(yùn)行調(diào)節(jié)。對(duì)于動(dòng)葉不可調(diào)的循環(huán)水泵，循環(huán)水流量只能通過(guò)改變循環(huán)水泵的運(yùn)行臺(tái)數(shù)來(lái)進(jìn)行調(diào)節(jié)，這樣，循環(huán)水的流量和泵的耗功差異很大。通過(guò)循環(huán)水泵不同運(yùn)行方式下的試驗(yàn)，并根據(jù)機(jī)組的微增出力情況進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較，尋找機(jī)組在不同負(fù)荷及不同冷卻水溫情況下的最佳背壓，確定循環(huán)水泵的最優(yōu)運(yùn)行方式，并以此指導(dǎo)運(yùn)行，達(dá)到節(jié)能降耗的目的。華能南通電廠＃1、＃2機(jī)組回?zé)峒訜崞髟谶\(yùn)行中存在高加管束泄漏問(wèn)題與加熱器低水位或無(wú)水位運(yùn)行的現(xiàn)象。針對(duì)此問(wèn)題，從防止加熱器管束泄漏和合理控制加熱器疏水水位兩方面進(jìn)行分析與優(yōu)化研究。7.期刊論文童小忠.孫永平.樊印龍.TONGXiao-zhong.SUNYong-ping.FANYin-long汽輪發(fā)電機(jī)組滑壓運(yùn)行尋優(yōu)方法的試驗(yàn)研究-浙江電力2008,27(5機(jī)組滑壓運(yùn)行尋優(yōu)方法的研究工作,對(duì)節(jié)能降耗工作具有較為現(xiàn)實(shí)的指導(dǎo)意義.針對(duì)汽輪機(jī)在低負(fù)荷運(yùn)行階段的滑壓運(yùn)行方式尋優(yōu),在對(duì)試驗(yàn)比較法進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上,總結(jié)提出了耗差分析法.試驗(yàn)實(shí)例的比對(duì)證明,采用耗差分析法得出的優(yōu)化結(jié)果與試驗(yàn)比較法得出的結(jié)果有較好的一致性.建議在能夠進(jìn)行高精度試驗(yàn)的場(chǎng)合,采用試驗(yàn)比較法進(jìn)行尋優(yōu);而在缺乏高精度試驗(yàn)條件的情況下,采用耗差分析法則較為方便、簡(jiǎn)捷.8.會(huì)議論文付昶.楊壽敏大型汽輪發(fā)電機(jī)組滑壓運(yùn)行的試驗(yàn)研究2001本文通過(guò)熱力試驗(yàn)的方法來(lái)研究大型機(jī)組變負(fù)荷運(yùn)行時(shí)定、滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性問(wèn)題.通過(guò)在同一條