某工程梁模板扣件鋼管架計(jì)算書

梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書******有限公司一期增建廠房工程；屬于排架結(jié)構(gòu)，由**組木工班組組織施工。高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于8米，跨度大于18米屬危險(xiǎn)性較高的模板支撐工程，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.55；梁截面高度D(m):1.20立桿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：15.50；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.98；承重架支設(shè):多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.65；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):2.40；混凝土自重(kN/m3):2.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得4.444h；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為39.662kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.4×4×0.9=2.02kN/m；q=q1+q2=7.776+2.016=9.792kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=239.8mm；面板的最大彎距M=0.1×9.792×239.82=5.63×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.63×104/2.16×104=2.607N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.607N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.4=7.2N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=239.8mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×7.2×239.84/(100×9500×1.94×105)=0.087mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=239.8/250=0.959mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.087mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=0.959mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×4×0.9)×0.24=5.87kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=400mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×5.87×400.002=9.39×104N.mm；最大支座力:R=1.1×5.87×0.4=2.583kN；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9.39×104/8.33×104=1.127N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=15N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.127N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.24=4.32N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=400mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×4.32×4004/(100×10000×8.33×106)=0.009mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.009mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=1.6mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.583kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.925kN.m外楞最大計(jì)算跨度:l=450mm；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=9.25×105/0.898×104=103.006N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=103.006N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.2mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=450/400=1.125mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.986mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓栓有效面積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=18×00.4×0..524==3.7733kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]]=1770×76//1000=12..92kNN；穿梁螺栓所受的最最大拉力N=3..773kNN小于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]==12.922kN，滿足要求求！六、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5500×18×118/6==2.977×104mm3；I=550××18×188×18/112=22.67×1105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計(jì)算值(N/mm2)；M---計(jì)算的最大大彎矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=250..00mm；；q---作用在梁底底模板的均布布荷載設(shè)計(jì)值值(kN/mm)；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++2.00）×0.555×1.200×0.900=18.553kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.555×0.990=0.221kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..00×0..55×0..90=1..39kN//m；q=q1++q2++q3=118.53++0.21++1.39==20.133kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×200.127××0.2522=0.1226kN.mm；σ=0.126××106/2.977×104=4.2335N/mmm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=4.2235N//mm2小于梁底模面板板的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.00+2.000)×1.2200+0..35）×0.555=17..35KN//m；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):l=250..00mm；；E---面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×117.3533×25044/(1000×95000×2.677×105)=0.1881mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0.1881mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ω]=250//250=1mmm，滿足要求求！七、梁底支撐木方方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1=((24+2))×1.2××0.25==7.8kkN/m；(2)模板的自重重荷載(kN/mm)：q2=0.35××0.25××(2×1..2+0.555)/00.55=00.469kN/m；(3)活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載(kN/mm)：經(jīng)計(jì)算得到到，活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值P1=(22.5+2))×0.255=1.1225kN//m；2.木方的傳遞集中力力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值qq=1.2××7.8000+1.2××0.4699=9.9223kN//m；活荷載設(shè)計(jì)值PP=1.4××1.1255=1.5775kN//m；荷載設(shè)計(jì)值q=9.9923+1..575==11.4498kNN/m。本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==8.333×101cm3；I=5×10×55×10/112=44.17×1102cm4；3.支撐方木驗(yàn)算：最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計(jì)算算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN.mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的邊支座力NN1=N2==0.0055KN，中間支座座的最大支座座力N=1.5529KNN;方木最大應(yīng)力計(jì)算算值：σ=0.0223×1066/833333.333=0.2881N/mmm2；方木最大剪力計(jì)算算值：T=3××1.5299×10000/(2×550×1000)=0.4459N/mmm2；方木的最大撓度：：ω=0.0033mm；方木的允許撓度：：[ω]=0..714×1103/250==2.8555mm；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值0.2881N/mmm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==15.0000N/mmm2，滿足要求求！方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值0.4559N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]==1.6000N/mmm2，滿足要求求！方木的最大撓度ω=0.0033mm小于方木的最大大允許撓度[ω]=2.8555mm，滿滿足要求！八、梁跨度方向鋼鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算：：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=0..005KKN.支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.002kN.m；最大變形Vmaax=0.0005mmm；最大支座力Rmmax=0.0211kN；最大應(yīng)力σ=0.0022×106/(5..08×1003)=0..356NN/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值0.3556N/mmm2小于支撐鋼管的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmax==0.0055mm小于1000//150與10mmm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=1..529KKN.支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.574kN.m；最大變形Vmaax=1.661mm；最大支座力Rmmax=6.6911kN；最大應(yīng)力σ=0.5744×106/(4..49×1003)=1227.8399N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值1127.8339N/mmm2小于支撐鋼管的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmax==1.61mmm小于1000//150與10mmm,滿足要求!九、扣件抗滑移的的計(jì)算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P96頁(yè)，雙扣件件承載力設(shè)計(jì)計(jì)值取16.000kN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.80，該工程實(shí)實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙雙扣件承載力力取值為12.800kN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承載載力設(shè)計(jì)值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=6..691kkN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：橫桿的最大大支座反力：：N1=0.0021kNN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0.1181×155.5=3..359kkN；樓板的混凝凝土模板的自自重：N3=1.2××(0.655/2+(11.98-00.55)//2)×1..00×0..35=0..436kkN；樓板鋼筋混混凝土自重荷荷載:N4=1.2×((0.65//2+(1..98-0..55)/22)×1.000×0.0001×(22.00+224.00))=0.0332kN；N=0..021+33.359++0.4366+0.0332=3.8849kNN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；u---計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表，u=1..7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.2==2.3556m；Lo/i=23556.2//15.88=1449；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.3312；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=38488.923//(0.3112×4899)=225.2288N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=255.228N/mm22小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計(jì)算lo=k1k2((h+2a)(2))k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.185；k2--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)，h+2a=11.4按照表2取值1.0566；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a)=1.1855×1.0556×(1..2+0.11×2)==1.7552m；Lo/i=17551.9044/155.8=111；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.5509；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σ=38488.923//(0.5009×4244)=117.8344N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=177.834N/mm22小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計(jì)值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！2.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算:其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值，它它包括：梁底支撐最最大支座反力力：N1=6.6691kNN；腳手架鋼管管的自重：N2=1..2×0.1181×(115.5-11.2)=33.359kN；N=6..691+33.359==9.79kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.89；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N//mm2)；[f]---鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]==205NN/mm2；lo--計(jì)算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k1--計(jì)算長(zhǎng)度附附加系數(shù)，取取值為：1.1855；u---計(jì)算長(zhǎng)