建筑專業(yè)畢業(yè)設計 銀行鋼結(jié)構(gòu)綜合辦公樓設計計算 土木工程畢業(yè)設計計算書

1、目 錄 摘 要.iv abstract.v 1 建筑設計.1 1.1 建設項目名稱 .1 1.2 建設地點.1 1.3 設計要求及內(nèi)容.1 1.3.1 基本條件.1 1.3.2 氣象、水文、地質(zhì)資料.1 1.3.3 抗震設防要求.1 1.3.4 海拔高度確定.1 2 結(jié)構(gòu)設計.2 2 2.1 結(jié)構(gòu)初步選擇 .2 2.1.1 結(jié)構(gòu)承重方案選擇.2 2.1.2 主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算.2 2.1.3 確定結(jié)構(gòu)計算簡圖.2 2.2 荷載統(tǒng)計.3 2.2.1 恒載標準值.3 2.2.2 活載標準值.4 2.3 荷載計算.4 2.3.1 恒載計算.4 2.3.2 活荷載標準值計算.5 2.3.3 雪

2、荷載標準值.6 2.3.4 地震作用.6 2.3.5 框架受風荷載作用.8 2.3.6 框架受地震荷載作用.13 2.3 內(nèi)力計算及內(nèi)力組合 .13 2.3.1 恒荷載作用下的內(nèi)力分析 .13 2.3.2 活荷載作用下的內(nèi)力分析.21 2.3.3 風荷載作用下框架的內(nèi)力分析.24 2.3.4 地震荷載作用下框架的內(nèi)力分析.30 2.4 荷載組合 .35 2.5 結(jié)構(gòu)、構(gòu)件驗算.48 2.5.1 框架柱.48 2.5.2 框架梁.50 2.6 框架連接節(jié)點設計 .51 2.6.1 主梁與柱栓焊連接設計.51 2.7 基礎設計 .54 2.7.1 d 柱基礎設計(jc-1) .54 2.7.2 b

3、、c 柱聯(lián)合基礎設計(jc-2) .56 2.8 樓板設計 .58 2.8.1 屋面板計算 .58 2.8.2 樓面板計算 .58 2.9 樓梯、雨篷設計.59 2.9.1 樓梯設計 .59 3 施 工 設 計.61 3.1 工程概況 .61 3.1.1 總體概況.61 3.1.2 設計概況.61 3.1.3 工程、水文及氣象概況.62 3.1.4 施工技術經(jīng)濟條件.62 3.1.5 工程特點.62 3.1.6 工地臨時設施.63 3.2 施工平面布置 .63 3.2.1 施工布置原則.63 3.2.2 平面布置.63 3.3 單位工程施工進度計劃 .64 3.3.1 施工進度計劃.64 3.

4、3.2 劃分施工流水段.65 3.3.3 施工工藝流程.65 3.3.4 土方與基礎工程施工方案.65 3.3.5 鋼結(jié)構(gòu)安裝工程.68 3.3.6 垂直運輸和腳手架.69 3.3.7 砌筑工程 .70 3.3.8 門窗工程 .71 3.3.9 工程量的計算.72 3.4 主要技術組織措施.80 3.4.1 質(zhì)量保證措施 .80 3,4.2 文明施工措施 .85 3.4.3 安全施工措施 .85 3.4.4 雨季施工措施.87 3.4.5 高溫季節(jié)施工技術措施 .87 4 結(jié)論 .88 5 參考文獻 .89 6 謝 辭 .91 青州某銀行 7 層鋼結(jié)構(gòu)綜合辦公樓 摘 要 綜合運用所學專業(yè)知識，

5、進行了青州某銀行 7 層鋼結(jié)構(gòu)綜合辦公樓的建筑設計、結(jié) 構(gòu)設計和施工組織設計。 建筑設計體現(xiàn)現(xiàn)代金融建筑的特點，滿足節(jié)能要求，建筑造型簡潔流暢。 主體采用鋼框架結(jié)構(gòu)，壓型鋼板組合樓板。首先確定結(jié)構(gòu)方案并進行荷載統(tǒng)計、梁柱 截面選擇及剛度驗算，然后計算風載作用下的框架內(nèi)力及恒載、活載作用下的框架內(nèi)力， 經(jīng)內(nèi)力組合后得出構(gòu)件的最不利組合內(nèi)力，最后進行梁、柱截面驗算、節(jié)點設計、樓板、 樓梯配筋計算，繪制施工圖。計算豎向荷載效應時采用分層法，計算水平荷載效應時采用 d 值法；在荷載組合時，考慮以可變荷載效應控制的組合和以永久荷載效應控制的組合方 式；在活荷載計算過程中，采用滿布荷載法；框架節(jié)點設計采用

6、栓焊混合連接的方式；基 礎采用柱下獨立基礎。 在施工組織設計中，結(jié)合建筑、結(jié)構(gòu)情況將各層分為三個流水施工段。 關鍵字：建筑設計；結(jié)構(gòu)設計；施工組織設計 the design of steel structure bank office building in qing zhou abstract based on the professional knowledge for learned, the bank office building in qingzhouwas designed. the works include three parts: architecture design,

7、structure design and construction design. architecture design of shows characteristics of the modern financial architectures,meet energy requirements, tries hard for simple and clear. steel frame and pressed steel composite floor slab were used in the structure. firstly, the size of the beam and col

8、umn was determined by the type of the structure and the calculation of the loads. secondly, the inner forces of the frame under the wind load, the dead load, and the living loads were analyzed separately. by the combination of the inner forces, the most dangerous forces can be got, and then the stee

9、l beam, steel column, the frame connections and reinforce concrete floor can be designed. after these, the drawing can be made. in the progress of internal force analysis, the vertical forces are calculated by the layer-wise method, and the horizontal forces are calculated by the d method. in the pr

10、ocess of the live load calculation, full load is used. mixed connection with welding and bolts was used in steel frame, and independent foundation under column was adopted. in the part of the construction organization design, based on the architecture design and structure design, construction of eac

11、h layer was divided into three segments. key words: architecture design；structure design；construction organization design 1 建筑設計 1.1 建設項目名稱 青州市某銀行辦公樓 1.2 建設地點 青州市 1.3 設計要求及內(nèi)容 1.3.1 基本條件 本工程為青州市某銀行營業(yè)辦公樓，建筑地點為青州市區(qū)，建筑設計要求體現(xiàn)現(xiàn)代建 筑的特點，并體現(xiàn)節(jié)能的要求，建筑造型要簡潔流暢。擬建筑面積 4900左右，建筑紅 線內(nèi)場地長度 80m，寬度 60m，7 層。采用鋼框架結(jié)構(gòu)。 1.3.

12、2 氣象、水文、地質(zhì)資料 年平均氣溫 20；極端最低溫度10；極端最高溫度 38。 平均年總降雨量 1000mm,最大降雨量 110 mm/日。 基本風壓：w0= 0.45 kn/m2。 基本雪壓：s0=0.3knm2。 最大凍土深度：50 mm。 主導風向： 夏季主導風向：南、西南風 冬季主導風向：東北風 地下水：無侵蝕性，最高地下水位距地面 8.0m，最低地下水位距地面 12.0m; 使用年限：50 年 由地質(zhì)勘察報告知，該場地由上而下可分為四層：人工填土：主要為煤渣、石灰渣、 混凝土塊等，本層分布穩(wěn)定，厚 1.5 米；粗礫砂：地基承載力標準值 fak=300kpa, 土層 厚 1 米；卵

13、石中密：地基承載力標準值 fak=350kpa, 土層厚 5-7 米；基巖表層中度風化。 基坑開挖時，建議允許坡度值為 1:0.35.地下水靜止水位埋深為 8m，可不考慮水質(zhì)對基礎 的侵蝕性。地區(qū)地震烈度為 6 度，最大凍深 0.5m。 1.3.3 抗震設防要求 6 度，設計地震分組第二組，設計基本加速度值為 0.05g。 1.3.4 海拔高度確定 底層室內(nèi)主要地坪標高為0.000，室外0.45。根據(jù)地質(zhì)資料確定基礎頂面離室內(nèi) 地面為 1000mm。因此求得底層計算高度為 4.5+1=5.5m。 2 結(jié)構(gòu)設計 2.1 結(jié)構(gòu)初步選擇 2.1.1 結(jié)構(gòu)承重方案選擇 根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布

14、置圖，本工程確定采用框架承重方案，框架梁、 柱布置參見結(jié)構(gòu)平面圖。 2.1.2 主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算 本工程主梁和柱子采用 q235b 鋼材,焊接材料應與之相適應,手工焊采用 e43 系列焊條 樓板、梁柱截面尺寸估算 （）組合樓板：110 厚混凝土板 （）梁柱截面初選，見表 2-1 表 2-1 梁柱截面初選 2.1.3 確定結(jié)構(gòu)計算簡圖 根據(jù)結(jié)構(gòu)設計的特點，可取一榀典型橫向框架做為計算單元，這里取 3 軸框架進行計 算，計算簡圖見 2.1.3 尺寸（mm)截面特性(cm4） 構(gòu)件 hbtwt 截面 積 (cm2 ） ixwxixiywyiy 主梁45020091497.413370015

15、0018.618701874.38 邊柱3003001015120.420500137013.167604507.49 中柱4004001321219.566900334017.522400112010.1 圖 2.1.3 框架計算簡圖 2.2 荷載統(tǒng)計 2.2.1 恒載標準值 （1）屋面： 防水層：sbs 涂層，30mm 厚 c20 細實混凝土保護層： 1.2kn/m2 找平層：20mm 厚 1:25 水泥砂漿： 0.0220=0.40kn/m2 找坡層：40mm 厚水泥砂漿 5%找坡： 0.0414=0.56kn/m2 保溫層：80mm 厚礦渣水泥： 0.0814.5=1.16kn/m2

16、找平層：20mm 厚 1:25 水泥砂漿： 0.0220= 0.4kn/m2 結(jié)構(gòu)層：110mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板： 0.1127=2.97kn/m2 裝飾層： 0.3kn/m2 合計 6.99kn/m2 折算為線荷載： 6.993.6=25.164kn/m （2）樓面： 大理石面層： 1.160kn/m2 結(jié)構(gòu)層：110mm 厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.0220=0.40kn/m2 裝飾層： 0.3kn/m2 合計 4.43kn/m2 折算為線荷載： 4.433.6=15.948kn/m （3）縱橫墻： 200mm 厚加氣混凝土砌塊： 0.26.0=1.20kn/m2 8mm 厚 1：2.5

17、 水泥砂漿找平層（內(nèi)外兩層）： 0.08202=0.32kn/m2 8mm 厚 1：1：6 水泥石膏砂漿（內(nèi)外兩層）： 0.08142=0.22kn/m2 合計 1.74kn/m2 （4）頂層女兒墻：高度為 1200mm，墻體高 1100，加上 100 高混凝土壓頭，自重為： 1.741.1+250.320.1=2.714kn/m 2.2.2 活載標準值 辦公室樓面： 2.0kn/m2 折算為沿梁線荷載：mkn /2 . 76 . 30 . 2 走廊樓面： 2.0kn/m2 折算為沿梁線荷載：mkn /2 . 76 . 30 . 2 不上人屋面： 0.5kn/m2 折算為沿梁線荷載：mkn /

18、8 . 16 . 35 . 0 2.3 荷載計算 2.3.1 恒載計算 ( 1 )邊柱節(jié)點集中荷載 頂層及底層 1/a 、2/a 柱： g=6.00.23.61.5=6.48kn 其余層： g=6.00.23.63.6=15.55kn （2）中柱節(jié)點集中荷載 頂層：0g 其余層： g=6.00.23.63.6=15.55kn （3）邊跨均布恒荷載 頂層： g=6.993.6=25.164kn 其余層： g=4.433.6=15.948kn （4）中跨均布恒荷載： 頂層： g=6.993.6=25.164kn 其余層：g=4.433.6=15.948kn 圖 2.3.1 恒載標準值計算簡圖 單位

19、（集中荷載：kn 均布荷載 kn/m） 2.3.2 活荷載標準值計算 ( 1 )邊柱節(jié)點集中荷載 頂層及底層 1/a 、2/a 柱： g=1.81.80.5=1.62kn 其余層：g=1.81.82=6.48kn （2）中柱節(jié)點集中荷載 頂層：g=1.81.80.5+(1.2+3.6)1.20.5 /2=3.06kn 其余層： g=1.81.82.0+(1.2+3.6)1.20.5/2=12.24kn (3)均布荷載 頂層及 1/a、2/a 跨： kng8 . 16 . 35 . 0 其余層: 2.03.67.2gkn 活載標準值計算簡圖如 2.3.2 所示： 圖 2.3.2 活載標準值計算簡

20、圖 單位（集中荷載：kn 均布荷載 kn/m） 2.3.3 雪荷載標準值 0.30kn/m2 準永久分區(qū)。雪荷載不與活荷載同時組合，取其中的最不利組合。本工程雪荷載較 小，荷載組合時直接取活荷載進行組合，而不考慮與雪荷載的組合。 2.3.4 地震作用 本工程抗震設防烈度為 7 度（0.15g） ，設計地震分組為第二組，需要考慮地震作用。 地震荷載計算 (1)結(jié)構(gòu)自重計算 屋蓋自重=6.99（7.2+2.4+7.2）3.6=412.69kn 樓蓋自重=4.43（7.2+2.4+7.2）3.6=261.55kn 內(nèi)縱墻自重=60.48kn 外縱墻自重=70.85kn 女兒墻自重=2.40.23.6

21、（7.2+2.4+6.8）=9.45kn (2)重力荷載代表值計算 作用于屋面梁及各層樓面梁處重力荷載代表值為： 屋面梁處 gw=結(jié)構(gòu)自重+雪載/2+活載/2 樓面梁處 gl=結(jié)構(gòu)自重+活載/2 g1g6= g1=261.55+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)=451.92kn g7=412.69+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)+0.50.33.6(7.2+2.4 +6.8)=611.92kn g=451.926+611.92=3323.44kn (3)多遇水平地震作用標準值計算 該建筑物高度為 18.9 米，不超過 4

22、0 米，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分部，故可以采用 底部剪力法。 t1=0.013h=0.01327.3=0.3549 查表得 tg=0.4s max=0.12(七度 多遇) 因為 tg=0.4s t1=0.257s，所以 1=max=0.08 因為 t11.4 tg ，所以 n=0 fek=geq=0.123323.440.85=339kn fi=gihifek/(gihi) 層號 gi/knhi/mgihi/knmfi/kn 1451.924.953029.0020.29 2451.928.553863.9225.88 3451.9212.155490.8336.77 4451.9215.75

23、7117.7447.67 5451.9219.358744.6558.57 6451.9222.9510371.5669.46 層號 gi/knhi/mgihi/knmfi/kn 7611.9226.5511998.4880.36 50616.18 2.3.5 框架受風荷載作用 (1)風壓標準值計算 風壓標準值計算公式為： kzszo 風載體型系數(shù)按荷載規(guī)范取， 本地區(qū)基本風壓為：w0=0.45kn/m2 樓高 h30m 故不考慮風振系數(shù)，即風振系數(shù)取 1.0；地面粗糙類別為 b 類3。 z 查表得風載體型系數(shù)：迎風面為 0.8；背風面為-0.53 故 1.3 s 查表并計算求得框架受風荷載作

24、用如表 2.2.5 所示： 表 2.2.5 風荷載水平作用 樓層 距地面高度 (m) 風壓高度系數(shù) z 風壓標準值 wk (kn/m2) 線風壓(kn/m) 集中風壓 wj(kn) 726.551.360.7962.86614.617 622.951.300.7602.7369.850 519.351.2360.7232.6039.371 415.751.1560.6772.4378.773 312.151.0600.6202.2328.035 28.551.00.5852.1067.582 14.951.00.5852.10614.22 圖 2.2.5 框架受風荷載作用圖(標準值) 單位（集

25、中荷載：kn 均布荷載 kn/m） （2）框架受風荷載作用側(cè)移計算 框架梁柱的線剛度計算： 梁的線剛度 主梁 hn450200914 i=337106mm4 7200 跨 6 3 337 10 2293.61 10() 7200 bb b e ie ke n mm l 2400 跨 kb )(1042.140 2400 10337 22 3 6 mmne e l ie k bb b 6800 跨 6 3 337 10 2299.12 10() 6800 bb b e ie ke n mm l 柱的線剛度 中柱 hw4004001321 i=669106mm4 底層 )(1064.121 550

26、0 10669 3 6 mmne e h ie k cc c 其余層 )(1083.185 3600 10669 3 6 mmne e h ie k cc c 邊柱 hw3003001015 i=205106mm4 底層 6 3 205 10 37.27 10() 5500 cc c e ie ke n mm h 其余層 6 3 205 10 56.94 10() 3600 cc c e ie ke n mm h 框架梁柱的截面特性和相對線剛度如下圖，其中慣性矩單位 106mm4 線剛度單位 e103nmm ，e=2.06105 圖 2.3.5 截面參數(shù)示意圖 1框架柱的側(cè)移剛度 d 的計算

27、表 2.3.3 27 層 d 值的計算 d 2 b c i i i 2 c i i 2 12 (/) c c i dknm h a 軸 3 4 29.64 10 0.82 2 1.17 10 0.29 4 2 12 0.29 1.17103141.67 3.6 b 軸 3 4 2(9.6428.9) 10 1.67 23.83 10 0.465934.16 c 軸 3 4 2(10.228.9) 10 1.69 23.83 10 0.465934.16 d 軸 3 4 2 10.2 10 0.87 2 1.17 10 0.303250 3141.6732505934.16218259.99(/

28、)dknm 表 2.3.4 底層 d 值的計算 d b c i i i 0.5 2 c i i 2 12 (/) c c i dknm h a 軸 3 3 29.64 10 2.06 9.38 10 0.63 3 2 12 0.63 9.38103501.87 5.5 b 軸 3 4 2(9.6428.9) 10 4.17 3.06 10 0.765037.23 c 軸柱 3 4 2(10.228.9) 10 4.23 3.06 10 0.76 5037.23 2/a、1/ a、d 軸 3 3 2 10.2 10 2.17 9.38 10 0.643557.45 3501.873557.455

29、037.23 217133.78(/)dknm 2框架在風荷載作用下的側(cè)移計算結(jié)果見下表： 樓層 距地面高度 (m) 集中風壓 wj(kn) j 層總剪力 vj(kn) j 層抗側(cè)剛度 和 (kn/m)d j 層層間側(cè) 移j 726.5514.61714.61718259.990.0008 622.959.85024.46718259.990.0013 519.359.37133.83818259.990.0017 415.758.77342.61118259.990.0021 312.158.03550.64618259.990.0026 28.557.58258.22818259.990.

30、0030 14.9514.2272.44817133.780.0034 0.0099 3側(cè)移驗算 層間側(cè)移最大值 0.0034/4.95=0.00041/400，滿足要求； 柱頂側(cè)移最大值 0.0099/26.55=0.00041/500，滿足要求。 2.3.6 框架受地震荷載作用 （1）框架受地震荷載作用側(cè)移計算 各層地震作用標準值計算結(jié)果與地震下各層剪力及側(cè)移剛度果見下表 層 次 g(kn)hj(m)fj(kn)vj(kn)dj(m) 7611.9226.5580.3680.3618259.990.0044 6451.9222.9569.46149.8218259.990.0082 545

31、1.9219.3558.57208.3918259.990.011 4451.9215.7547.67256.0618259.990.014 3451.9212.1536.77292.8318259.990.016 2451.928.5525.88318.7118259.990.017 1451.924.9520.2933917133.780.020 0.0906 e u （2)層間位移驗算 首層 0.020/4.95=0.00361/250=0.004,誤差小于 5%，滿足要求； 頂層 0.0906/26.55=0.00261/350=0.0029,滿足要求。 2.3 內(nèi)力計算及內(nèi)力組合 2

32、.3.1 恒荷載作用下的內(nèi)力分析 恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計算采用分層法，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用力矩分配法計算，并可 利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。 （1）梁固端彎矩計算 頂層 ab 跨：= 22 6.993.67.2 108.71 1212 ab ql mkn m ba m bc 跨：= 22 6.993.62.4 12.08 1212 bc ql mkn m cb m cd 跨：= 22 6.993.66.8 95.72 1212 cd ql mkn m dc m 中間層： ab 跨：= 22 4.43 3.67.2 68.90 1212 ab ql mkn m ba m bc 跨： 22

33、4.43 3.62.4 7.66 1212 bccb ql mkn mm cd 跨：= 22 4.43 3.66.8 61.45 1212 cd ql mkn m dc m 底層： 1/a2/a 跨： 1/ 2/2/ 1/ 108.71 aaaa mkn mm 2/aa 跨： 2/2/ 108.71 aaaa mkn mm ab 跨：68.90 abba mkn mm bc 跨：7.66 bccb mkn mm （2）求各節(jié)點的分配系數(shù)： 除底層柱外，其余柱的線剛度均乘以 0.9，考慮樓板為現(xiàn)澆板，梁的線剛度均乘以 2,。為 了簡化計算，以相對線剛度進行計算。 節(jié)點分配系數(shù) 頂層：a7 點：

34、7 6 0.252 0.62 0.31 0.90.252 a a 77 0.38 a b b7 點： 7 7 0.252 0.17 1 0.90.7520.252 b a 77 0.50 b c 76 0.33 b b c7 點： 77 0.50 c b 76 0.33 c c 77 0.17 c d d7 點： 77 0.64 d c 76 0.36 d d 中間層：a6 點： 6 76 5 0.12 a aa a 6 6 0.76 a b b6 點： 6 76 5 0.25 b bb b 6 6 0.12 b a 66 0.38 b c c6 點： 6765 0.25 c cc c 66

35、0.37 c b 66 0.13 c d d6 點： 6765 0.26 d dd d 66 0.48 d c 底層：1/a 點： 1/ 0.33 a 1/2/ 0.66 aa 2/a 點： 2/ 0.2 a 2/2/ 1/ 0.40 aaaa a1 點： 1 2 0.26 a a 1 0 0.21 a a 2/ 0.13 aa 0.40 ab b1 點： 1 2 0.27 b b 1 0 0.21 b b 1 1 0.40 b a 1 1 0.12 b c c1 點： 1 2 0.26 c c 1 0 0.20 c c 1 1 0.39 c b 1 1 0.15 c d d1 點： 12 0

36、.28 d d 10 0.22 d d 1 1 0.50 d c （）分層法及力矩分配法計算各桿件彎矩 頂層固端彎矩分配 標準層固端彎矩分配 底層固端彎矩分配 由分層法計算所得的框架節(jié)點處的彎矩之和常常不等于零。此時，可對節(jié)點的不平衡 彎矩再做一次分配。但是，此時彎矩只分配、不傳遞，并且框架柱的線剛度不再乘以 0.9 倍的折減系數(shù)。除底層以外，其他各層的彎矩傳遞系數(shù)均取 1/3，底層彎矩傳遞系數(shù)取 1/2。 頂層 ab 跨梁柱固端彎矩二次分配 頂層固端彎矩再次分配 標準層固端彎矩再次分配 底層固端彎矩再次分配 （4）梁的剪力計算（設剪力順時針為正） 頂層： ab 跨：由，得 b m0 121.

37、7359.15 1/ 20.525.1647.281.9 7.2 baab ab mm vqlkn l ()99.28 baab vqlvkn 跨中 em1/81/ 2()131.77 ab qlmmkn m bc 跨：由，得m0 c 50.8840.49 1/ 20.525.1642.434.53 2.4 cbbc bc mm vqlkn l ()25.86 cbbc vqlvkn 跨中 em12.92kn m cd 跨：由，得m0 d 跨中94.12 cd vkn77.00 dc vkn em116.34kn m 標準層及底層算法與頂層一致，數(shù)據(jù)結(jié)果見內(nèi)力統(tǒng)計表。 （5）柱的剪力計算(設剪

38、力順時針為正） 頂層： ,即 12 3.60 aaaa mmmq 下上 +m h m q 下上 19.91 a qkn 上 同理 19.91 a qkn 下 其他柱剪力算法與頂層 a 軸柱一致，數(shù)據(jù)結(jié)果見內(nèi)力統(tǒng)計表 （6）柱的軸力計算（設軸力壓為正） a 軸柱： na7a6a7b7a7 fqn81.96.4888.38kn na6a57 6a6b6a6 fqn88.3815.5547.6151.53kn na a f na5a4 f151.5363.15214.68kn na4a3 f=277.83kn na3a2 f340.98kn na2a1 f404.13kn na1a02 1a1b11

39、/a1 fqn467.28kn na aaa fq b、c、d、1/a、2/a 軸線柱的軸力計算方法同 a 軸線，數(shù)據(jù)結(jié)果見內(nèi)力統(tǒng)計表。 以下分別為恒荷載作用下梁柱的剪力圖、軸力圖、彎矩圖。 恒荷載作用下的剪力圖 恒荷載作用下的軸力圖 恒荷載作用下的彎矩圖 2.3.2 活荷載作用下的內(nèi)力分析 活荷載與恒荷載的比值小于 1，故可采取滿跨布置?；詈奢d標準值作用下的內(nèi)力計算 方法與恒荷載相同，計算結(jié)果在內(nèi)力統(tǒng)計表中。以下為活荷載作用下梁柱的剪力圖、軸力 圖、彎矩圖。 活荷載作用下的剪力圖 活荷載作用下的軸力圖 活荷載作用下的彎矩圖 2.3.3 風荷載作用下框架的內(nèi)力分析 采用 d 值法：反彎點位置：

40、y=y0+y1+y2+y3 柱上彎矩，)1 (yvhm 上 柱下彎矩。 vhym 下 (1) 框架柱的反彎點高度查表計算如下表： 邊柱 a 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m 73.60.380000.381.37 63.60.430000.431.26 53.60.450000.451.62 43.60.480000.481.73 33.60.480000.481.73 23.60.5000-0.050.451.62 15.50.550-0.0500.502.75 邊柱 d 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m 73.60.390000.391.40 63.

41、60.440000.441.58 53.60.450000.451.62 43.60.490000.491.76 33.60.490000.491.76 23.60.500-0.050.451.62 15.50.550-0.05000.502.75 中柱 b、c 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m 73.60.350000.351.26 63.60.400000.401.44 53.60.450000.451.62 43.60.450000.451.62 33.60.450000.451.62 23.60.5000-0.050.451.62 15.50.620000.623.

42、41 1/a 、2/a 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m 15.50.600000.603.30 (2)風荷載作用下框架柱剪力和梁柱端彎矩計算 a 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim(kn ) yh(m) mc上 (knm) mc下 (knm) mb總 (knm) 713.7518259.993141.670.1722.371.375.283.255.28 624.4018259.993141.670.1724.201.558.616.5111.86 533.8718259.993141.670.1725.831.6211.559.4418

43、.06 442.6418259.993141.670.1727.331.7313.7112.6823.15 350.6818259.993141.670.1728.721.7316.3015.0928.98 258.2618259.993141.670.17210.021.6219.8416.2334.93 172.4817133.783501.870.18313.262.7523.236.4739.43 b 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim (kn) yh(m) mc 上 (kn m) mc 下 (kn m) b 軸 mb 左 c 軸 mb 右 (knm)

44、 b 軸 mb 右 c 軸 mb 左 (knm ） mb 總 (kn m 713.75 18259. 99 5934.1 6 0.324.401.2610.35.543.9611.8810.3 624.40 18259. 99 5934.1 6 0.327.811.4416.8 7 11.257.0321.0922.4 1 533.87 18259. 99 5934.1 6 0.3210.841.6221.4 6 17.569.7629.2732.7 1 442.64 18259. 99 5934.1 6 0.3213.641.6227.0 0 22.1012.2836.8344.5 6 35

45、0.68 18259. 99 5934.1 6 0.3216.221.6232.1 1 26.2814.6043.7954.2 1 258.26 18259. 99 5934.1 6 0.3218.641.6236.9 0 30.2016.7850.3363.1 8 172.4817133.5037.20.2921.023.4122.971.6823.6570.9453.1 78311 c 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim (kn) yh(m) mc 上 (kn m) mc 下 (kn m) b 軸 mb 左 c 軸 mb 右 (knm) b 軸 mb 右

46、c 軸 mb 左 (knm ） mb 總 (kn m 713.75 18259. 99 5934.1 6 0.324.401.2610.35.544.2011.8810.3 624.40 18259. 99 5934.1 6 0.327.811.4416.8 7 11.257.4521.0922.4 1 533.87 18259. 99 5934.1 6 0.3210.841.6221.4 6 17.5610.3429.2732.7 1 442.64 18259. 99 5934.1 6 0.3213.641.6227.0 0 22.1013.0136.8344.5 6 350.68 1825

47、9. 99 5934.1 6 0.3216.221.6232.1 1 26.2815.4743.7954.2 1 258.26 18259. 99 5934.1 6 0.3218.641.6236.9 0 30.2017.7850.3363.1 8 172.48 17133. 78 5037.2 3 0.2921.023.4122.9 1 71.6825.0770.9453.1 1 d 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim(kn ) yh(m) mc上 (knm) mc下 (knm) mb總 (knm) 713.7518259.9932500.1782.451.

48、405.393.435.39 624.4018259.9932500.1784.341.588.766.8612.19 533.8718259.9932500.1786.031.6211.949.7718.80 442.6418259.9932500.1787.591.7613.9613.3623.73 350.6818259.9932500.1789.021.7616.7015.8830.06 258.2618259.9932500.17810.371.6220.5316.8036.41 172.4817133.783557.450.20815.082.7526.3941.4743.19 1

49、/a、2/a 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim(kn ) yh(m) mc上 (knm) mc下 (knm) mb總 (knm) 172.4483935197550.24817.963.339.5159.2739.51 （3）右風荷載作用下的彎矩圖如下：（knm） （4）右風作用下的剪力圖如下：（kn） （5） 右風作用下的軸力圖如下：（kn） 2.3.4 地震荷載作用下框架的內(nèi)力分析 框架在橫向水平地震作用（從左向右）下的內(nèi)力作用 d 值法進行計算，計算步驟為： 1）各柱反彎點處的剪力值，2）各柱反彎點高度，3）各柱的桿端彎矩及梁端彎矩，4）各 柱的軸力和

50、粱端剪力。 a 軸地震作用下梁柱端彎矩 層號 vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m) mc上 (knm ) mc下 (knm ) mb總 (knm) 780.3618259.993141.670.17213.821.3730.8218.9330.82 6149.8218259.993141.670.17225.771.5552.8339.9471.76 5208.3918259.993141.670.17235.841.6270.9658.06110.9 4256.0618259.993141.670.17244.041.7382.3576.19140.41 3292.8318

51、259.993141.670.17250.371.7394.1987.14170.38 2318.7118259.993141.670.17254.821.62108.5488.81195.68 133917133.783501.870.18362.042.75108.57170.61197.38 b 軸地震作用下梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim (kn) yh(m) mc 上 (kn m) mc 下 (kn m ) b 軸 mb 左 c 軸 mb 右 (knm ) b 軸 mb 右 c 軸 mb 左 (knm ） mb 總 (kn m 780.36 18259. 9

52、9 5934. 16 0.32 25.72 1.2660.1 8 32.4 1 23.1569.44 60.1 8 6149.82 18259. 99 5934. 16 0.32 47.94 1.44103. 55 69.0 3 43.15129.44 135. 96 5208.39 18259. 99 5934. 16 0.32 66.68 1.62132. 03 108. 02 60.01180.04 201. 06 4256.06 18259. 99 5934. 16 0.32 81.94 1.62162. 24 132. 74 73.75221.24 270. 26 3292.83 1

53、8259. 99 5934. 16 0.32 93.71 1.62185. 55 151. 81 84.34253.02 318. 29 2318.71 18259. 99 5934. 16 0.32101.9 9 1.62201. 94 165. 22 91.79275.37 353. 75 1339 17133. 78 5037. 23 0.29 98.31 3.41107. 16 335. 24 110.60290.8 272. 38 c 軸地震作用下梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim (kn) yh(m) mc 上 mc 下 b 軸 mb 左 b 軸 mb 右

54、mb 總 (kn m) (kn m ) c 軸 mb 右 (knm ) c 軸 mb 左 (knm ） (kn m 780.36 18259. 99 5934. 16 0.32 25.72 1.2660.1 8 32.4 1 24.5469.44 60.1 8 6149.82 18259. 99 5934. 16 0.32 47.94 1.44103. 55 69.0 3 45.73129.44 135. 96 5208.39 18259. 99 5934. 16 0.32 66.68 1.62132. 03 108. 02 63.61180.04 201. 06 4256.06 18259.

55、 99 5934. 16 0.32 81.94 1.62162. 24 132. 74 78.17221.24 270. 26 3292.83 18259. 99 5934. 16 0.32 93.71 1.62185. 55 151. 81 89.40253.02 318. 29 2318.71 18259. 99 5934. 16 0.32101.9 9 1.62201. 94 165. 22 97.30275.37 353. 75 1339 17133. 78 5037. 23 0.29 98.31 3.41107. 16 335. 24 117.24290.8 272. 38 d 軸地

56、震作用下梁柱端彎矩 層號 vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m) mc上 (knm ) mc下 (knm ) mb總 (knm) 780.3618259.9932500.17814.301.4031.4620.0231.46 6149.8218259.9932500.17826.671.5853.8742.1473.89 5208.3918259.9932500.17837.091.6273.4360.09115.57 4256.0618259.9932500.17845.581.7683.8780.22143.96 3292.8318259.9932500.17852.121

57、.7695.9091.73176.12 2318.7118259.9932500.17856.731.62112.3381.90204.06 133917133.783557.450.20870.512.75123.40193.90215.30 1/a、2/a 軸柱剪力和梁柱端彎矩 層號vi(kn) d dimd dim vim(kn ) yh(m) mc上 (kn m) mc下 (kn m) mb總 (kn m) 1 80.36 18259. 99 32500.17814.301.4031.4620.0231.46 （1）地震荷載作用下的彎矩圖如下：（knm） （2）地震荷載作用下的剪力圖如

58、下：（kn） （3）地震荷載作用下的軸力圖如下：（kn） 2.4 荷載組合 本工程在進行內(nèi)力組合時，采用了以下 5 種組合形式： 1、1.2 恒+1.4 活 2、1.2 恒+1.4 活+1.3 左風 3、1.2 恒+1.4 活+1.3 右風 4、1.2 恒+1.4 活+1.3 左風+1.3 水平地震 5、1.2 恒+1.4 活+1.3 右風+1.3 水平地震 柱、梁內(nèi)力組合情況見下表： 柱內(nèi)力組合計算表(a、b、2/a 柱) 風載 柱編 號 層 號 內(nèi)力恒載活載 左風右風 水平地震 荷載 1.2 1. 4活載 1.2 1.4 左風 1.2 1.4右風 1.2 1.4活載 +0.71 .4左風

59、1.2 1.4活載 +0.71 .4右風 1.21 .3 最不利荷 載 m 上 59.15 3.33 -5.28 5.28 30.82 75.64 63.59 78.37 70.47 80.82 111.05 111.05 m 下 12.51 5.09 -3.25 3.25 18.93 22.14 10.46 19.56 18.95 25.32 39.62 39.62 n88.38 4.67 -1.98 1.98 7.50 112.59 103.28 108.83 110.65 114.53 115.81 115.81 7 v-19.91 -2.34 2.37 -2.37 -13.82 -27

60、.17 -20.57 -27.21 -24.85 -29.49 -41.86 -41.86 m 上 12.51 5.09 -8.61 8.61 52.83 22.14 2.96 27.07 13.70 30.58 83.69 83.69 m 下 12.51 5.09 -6.51 6.51 39.94 22.14 5.90 24.13 15.76 28.52 66.93 66.93 n151.53 28.89 -2.62 2.62 15.96 222.28 178.17 185.50 219.71 224.85 202.58 224.85 6 v-6.95 -2.83 4.20 -4.20 -2