長江大橋單跨吊鋼箱梁懸索橋施工監(jiān)控實施細則范本

1、國家高速公路網(wǎng)成渝地區(qū)環(huán)線納溪宜賓段公路(E8合同段)南溪長江大 橋施工監(jiān)控實施細則II長沙理工大 學四川宜瀘高速公路橋隧監(jiān)控量測組2011年4月2 一 工程概況1.1 工程簡介宜瀘高速公路是國家高速公路網(wǎng)成渝地區(qū)環(huán)線的 重要路段,地處長江上游經(jīng)濟帶和成渝經(jīng)濟圈核心區(qū)域,是四川省重要的 省際干線公路通道.南溪長江大 橋是宜瀘高速公路的 重要控制性工程之一,大 橋為主跨820米的 單跨吊鋼箱梁懸索橋,總體布置如圖1所示,設(shè)計荷載等級為公路-級,主纜分跨為192+820+376米, 圖1. 南溪大 橋總體布置示意中跨為懸吊結(jié)構(gòu),跨中設(shè)置中央扣;主纜在成橋狀態(tài)下的 垂跨比為：北邊跨1:237.5,中

2、跨1/10,南邊跨1:217.6,主纜橫橋向中心間距為29.1米;橋面寬度 布置為0.84米吊索錨固區(qū)(風嘴)+1.78人行道+0.52米防撞護欄+10.75米車行道+2.0米中央分隔帶+10.75米車行道+0.52米防撞護欄+1.78人行道0.84米吊索錨固區(qū)(風嘴),主橋?qū)?9.8米,引橋?qū)?8.0米. 主纜采用預制平行鋼絲索股(PPWS),每根主纜中,從北錨碇到南錨碇的 通長索股有87股,邊跨另增設(shè)2根錨于主索鞍上的 背索,每根主纜由127根直徑為5.1米米、公稱抗拉強度 為1670米Pa的 高強度 鍍鋅鋼絲組成.吊索設(shè)于中跨,橋塔側(cè)吊索距橋塔中心線水平距離為13.2米,其余吊索水平間距

3、為12.8米,全橋范圍內(nèi)對稱布置63對吊索上端通過索夾與主纜相連,下端與主梁相連,根據(jù)吊索和索夾的 受力特點,并綜合考慮吊索和索夾的 材料性能、制造、加工、安裝維護、后期更換等影響因素,用的 索夾為上下兩半夾緊相連,接縫處嵌填橡膠防水條,吊索上下端均為銷接式.主梁采用鋼箱梁,全橋共分65個梁段,其中60個標準梁段,標準長度 為12.8米,其余5個為特殊梁段, 標準梁段最大 重量約為150T,最大 梁段起吊重量為180T(跨中段),鋼箱梁約束情況為：在北塔和南塔各設(shè)一對豎向支座,在南北塔各設(shè)一對橫向抗風支座,北塔和南塔各設(shè)一對縱向阻尼裝置.索塔為門式框架結(jié)構(gòu),單個索塔有兩個塔肢兩道橫梁,塔肢為空

4、心普通鋼筋混凝土箱型截面,上下兩道橫梁為預應力空心箱型截面,索塔基礎(chǔ)均采用18根直徑為2.5米的 鉆孔灌注樁,行列式布置,按嵌巖樁設(shè)計.南北錨碇分別為隧道錨和重力式錨,隧道錨中軸線長度 為69.7米,其中前錨室軸線長度 為39.7米,錨塞體軸線長度 為27米,后錨室軸線長度 為3米,隧道錨上方為公路隧道;重力式錨基礎(chǔ)采用淺埋箱型擴大 基礎(chǔ),其前部為空心箱式(內(nèi)填卵石)基礎(chǔ)和散索鞍支墩,后部為實心錨塊基礎(chǔ),結(jié)構(gòu)中心后移有利于錨碇抗傾覆.二 索塔施工監(jiān)控本階段要做的 主要工作內(nèi)容有：（1） 索塔的 應變計的 安裝及測試,即索塔每澆注12個階段后對主要應變計埋設(shè)截面進行一次觀測;（2） 根據(jù)施工工序

5、,本階段對索塔的 應力測量,主要以觀測為主,掌握應力狀態(tài)及其變化規(guī)律;（3） 分析混凝土收縮與徐變的 對結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力的 影響;（4） 加強溫度 觀測,分析溫變效應對索塔線形及內(nèi)力的 影響;（5） 索塔完成后,選擇具有典型代表意義的 天氣,對索塔塔頂位移進行24小 時連續(xù)觀測;（6） 了 解索塔承臺在施工過程中的 沉降及變位情況,為后續(xù)主梁施工監(jiān)控做準備.三 貓道施工監(jiān)控3.1 監(jiān)控內(nèi)容（1） 貓道形成后的 標高（2） 貓道承重繩空纜狀態(tài)下的 標高（3） 貓道施工過程中塔的 偏位及索塔根部應力（4） 貓道及承重繩溫度 3.2 計算內(nèi)容在貓道架設(shè)前,通過仿真計算,得出貓道空纜線形和成型線形控制點

6、坐標,貓道架設(shè)過程中的 控制截面應力及塔頂偏位.3.3 監(jiān)控流程（1） 索塔偏位測量：在調(diào)整承重繩線形之前,首先測量索塔偏位情況,根據(jù)實測偏位情況對承重繩控制點坐標進行修正. （2） 溫度 測量：測量承重繩溫度 ,作為控制點坐標調(diào)整依據(jù).（3） 貓道空纜線形調(diào)整：根據(jù)實測的 索塔偏位和溫度 ,修正貓道承重繩控制點坐標,調(diào)整線形.（4） 貓道成型線形調(diào)整：采用與空纜線形調(diào)整相同的 方法進行成型線形的 調(diào)整.（5） 索塔應力測試：由于采用中邊跨不平衡方式架設(shè)貓道,在貓道架設(shè)過程中定期對索塔關(guān)鍵截面應變計進行測量3.4 監(jiān)控實施方法（1） 線形控制：在夜間氣溫、風速穩(wěn)定的 時間段對貓道承重繩進行調(diào)整

7、.貓道承重繩在架設(shè)階段為自由懸掛狀態(tài)其線形為懸鏈線,跨中垂度 f一旦確定,線形就確定下來.貓道空纜線形及成型線形通過中跨跨中及邊跨跨中3個控制點的 標高來控制.在承重繩架設(shè)過程中,由于無法在承重繩上架設(shè)棱鏡測量,故基于三角高程與前方交會測量原理,根據(jù)貓道線形控制點坐標來計算測站點-后視點連線與測站點-控制點連線之間坐標方位角,以此來調(diào)整貓道線形.貓道施工過程中,承重繩長度 與標高之間的 調(diào)整關(guān)系可參考：中跨：f=2.07L,南邊跨：f=5.753L,北邊跨：f=6.279L. （2） 溫度 測量：貓道承重繩調(diào)整過程中用點溫計測量承重繩的 溫度 ,由于此時貓道無法上人,因此只測量承重繩在塔頂及錨

8、碇的 溫度 作為承重繩的 平均溫度 ,為承重繩的 調(diào)整提供依據(jù).由于日照溫差對承重繩的 影響很大 ,因此承重繩的 最終測量應在陰天或早晨太陽未出前溫度 穩(wěn)定時進行.貓道全部形成后,由于施工誤差及設(shè)計荷載與實際荷載的 不一致,需對貓道標高進行整體調(diào)整,此時,仍可采用點溫計測量邊跨的 錨固點及跨中(共3點),中跨的 錨固點、四分之一跨中、跨中(5個點)的 上下左右的 溫度 ,以此求得貓道的 溫度 .根據(jù)實測溫度 對貓道線形控制點坐標進行修正.（3） 應力測試：在承重繩架設(shè)過程中定期對索塔關(guān)鍵截面應變計進行測量,及時預警.同時在貓道施工開始前、承重繩施工完成后、全部貓道施工完成后分三次對塔內(nèi)的 所有

9、應力傳感器進行測量.（4） 索塔偏位測量：以南溪長江大 橋主塔變位觀測報告中的 測量數(shù)據(jù)作為索塔空間位置的 初值,在貓道施工的 各個階段對索塔的 偏位情況采用側(cè)邊前方交會法進行測量,根據(jù)索塔的 偏位情況及時調(diào)整施工,保證索塔的 安全,并考慮索塔偏位對承重繩標高的 影響.具體棱鏡預埋見下示意圖.圖 2 棱鏡預埋示意圖圖 3 棱鏡支座示意圖四 塔、錨聯(lián)測上部結(jié)構(gòu)施工前,應進行塔、錨聯(lián)測,獲得準確的 各關(guān)鍵控制點的 實際數(shù)據(jù).在上部構(gòu)造施工前,首先收集錨錠、索塔和散索鞍、主鞍座控制測量和竣工測量的 資料,分析了 解這些與懸索橋上部構(gòu)造施工密切相關(guān)的 建筑物和機械構(gòu)件的 施工和安裝的 精度 .4.1

10、測量內(nèi)容(1)、主索鞍和散索鞍的 具體坐標;(2)、各主索鞍、散索鞍的 里程、中線和高差;(3)、南北索塔間跨徑和高差;(4)、同岸索塔上下游兩塔柱間距和高差;4.2 測量方法根據(jù)局部測量控制網(wǎng)點,采用測邊交會或邊角交會或極坐標方法和懸掛鋼尺水準測量或直接水準測量的 方法,實測主鞍座和散索鞍的 三維位置以及各主鞍座、各散索鞍的 里程、中線和高差的 測量,而南北索塔間跨徑和高差的 測量以及同一索塔上下游兩塔柱間間距和高差的 測量,可在塔頂和上橫梁,直接采用測距儀或全站儀測量跨徑和間距;在塔頂,直接采用精密水準儀以跨河水準測量的 方式,測量南北索塔間的 高差以及同一索塔上下游兩塔柱間的 高差.以上

11、數(shù)據(jù),是懸索橋上部構(gòu)造施工監(jiān)控計算和變形監(jiān)測的 重要依據(jù)和原始數(shù)據(jù),必須在上部構(gòu)造施工前準確地采集.五 貓道架設(shè)完成后索塔測試5.1溫度 測試在索塔沿豎向設(shè)置兩層溫度 傳感器(索塔底部及塔頂),測量索塔外表面的 溫度 .每間隔1h記錄一次環(huán)境溫度 及索塔表面溫度 ,通過上述測量確定日照溫差對索塔偏移的 影響,并建立二者的 關(guān)系,同時確定主纜架設(shè)時夜晚調(diào)索的 最佳時間段.5.2觀測索塔控制截面應力貓道架設(shè)完成后,對索塔控制截面的 應力進行連續(xù)觀測,剔除溫度 變化產(chǎn)生的 影響,再一次驗證理論計算結(jié)果的 準確性或?qū)τ嬎銋?shù)進行修正,以為后續(xù)進行的 主纜施工奠定堅實基礎(chǔ).5.3索塔(主索鞍)間距、標高

12、測試導索及貓道架設(shè)后,即有荷載作用于索塔上,此時索塔要發(fā)生偏移.濾去日照溫差及貓道影響,調(diào)整主索鞍,使其與索塔軸心吻合,即跨距達到設(shè)計值L0一0,0為溫差及貓道的 影響值,這是一個反復過程.通過非線性計算,將計算結(jié)果與裸塔狀態(tài)進行比較,確定貓道對未來的 影響,并校核測量主索鞍預偏移量.六 主纜架設(shè)監(jiān)控6.1基準索股架設(shè)監(jiān)控6.1.1索鞍預偏量的 確定懸索橋加勁梁吊裝過程中索塔受中跨主纜的 拉力T、邊跨主纜的 拉力T及索塔本身的 重力作用.中、邊跨主纜張力水平分力的 不同及主纜拉力的 豎向分力的 偏心導致索塔發(fā)生偏位,的 變化又引起主纜的 拉力及索鞍中心(即主纜拉力的 豎向分力作用點)發(fā)生變化,

13、當較大 時, 索塔截面將出現(xiàn)較大 的 拉壓應力,這將不利于截面受力,為此可通過對主索鞍鞍座進行預偏,來逐步消除此項因素給索塔結(jié)構(gòu)帶來的 影響;此外,由于散索鞍的 兩側(cè)的 索力不等將對散索鞍產(chǎn)生類似的 影響,因此,在監(jiān)控過程中應對主索鞍及散索鞍進行預偏.對主索鞍預偏量,采用大 型游標卡尺通過量測主索鞍固定標志點與索塔塔頂偏位固定觀測點之間的 幾何位置關(guān)系,獲取主鞍在塔頂?shù)?相對預偏量.對散索鞍預偏量,采用在散索鞍頂面中心設(shè)置固定觀測點,利用全站儀觀測固定點的 坐標變化,然后依據(jù)幾何關(guān)系推求散索鞍預偏量.6.1.2控制參數(shù)的 確定 基準索股在架設(shè)階段為自由懸掛狀態(tài)其線形為懸鏈線,跨中垂度 f一旦確

14、定,索股線形就確定下來.跨中垂度 f由跨中標高來確定,在這一階段選取跨中標高H1、H2、H3及索鞍處(共5個點)的 標高作為控制參數(shù),通過對跨中標高的 調(diào)整來調(diào)整跨中垂度 f1,f2 ,f3 ,達到調(diào)整基準索股線形的 目的 .基準索股在中跨、邊跨進行標高控制,在錨跨則進行張拉控制,選取張力控制力為控制參數(shù).6.1.3參數(shù)的 計算在考慮溫度 、施工誤差、貓道影響及吊裝順序的 情況下對基準索的 控制參數(shù)進行計算,得到不同溫度 情況下的 控制參數(shù)的 值.6.1.4溫度 測試溫度 測試斷面沿索長布置,共布置7個斷面,每個斷面上下左右布設(shè)4個溫度 傳感器測得溫度 .基準索股架設(shè)時,溫度 測點加密一倍,并

15、根據(jù)溫度 變化情況增減測點(由施工單位配合監(jiān)控單位完成).具體布置如下圖圖 4 主纜溫度 測點布置圖6.1.5主纜標高監(jiān)測(1)測點布置：在主纜邊跨跨中、索塔頂、中跨四分點(L/4、L/2、3L/4)上(共7個點、上下游共14個點)設(shè)置標高觀測點,如圖5所示,測點須用紅漆做出明顯標記.主纜索股架設(shè)階段標高的 觀測可只用主纜索股邊跨跨中、中跨跨中這3個點即可.圖 5主纜標高測點布置(2)測試方法：通過對測點的 絕對標高的 觀測確定主纜線形,一般采用全站儀進行三角高程測量.主纜基準索股絕對垂度 的 監(jiān)控,實質(zhì)上是基準索股線形的 監(jiān)控,也就是對基準索股等重要部位進行測量,如圖5所示的 部位的 絕對垂

16、度 即標高的 測量,并將其與理論值相比較,以控制和調(diào)整索股的 線形.垂度 測量應采用兩種不同的 測量方法進行測量,以便相互驗證、相互校核,從而確保索股的 線型.基準索股標高的 調(diào)整在懸索橋上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造施工過程中占據(jù)十分重要的 位置,基準索股的 線性基本上決定了 今后主纜的 線形,因為主纜其它索股的 標高是根據(jù)基準索進行相對控制的 ,因而基準索的 測量應絕對可靠和滿足精度 要求,同時還應考慮溫度 等其它因素的 影響.為盡量避免溫度 場的 影響,一般選擇夜間進行測量.基準索股垂度 測量的 方法一般有兩種：單向三角高程中間法及單向三角高程測量法.基準索股垂度 測量的 第一種方法是：單向三角高程中間法

17、,眾所周知.寬闊水面上空進行三角高程測里,由于水網(wǎng)地這大 氣折光的 影響復雜性和豎直角對高差的 影響隨距離的 增大 而增大 ,所以長距離的 三角高程測量的 精度 較低,一般10001500米的 距離三角高程的 精度 在510厘米左右,甚至更大 ;而對向三角高程可較大 程度 地減少大 氣折光的 影響,但對于基準索股垂度 的 測量,根本無法進行對向觀測,因此,為了 達到基準索股垂度 測量的 精度 要求,在單向的 情況下,只能采用三角高程中間法,即在待測點附近,選擇外界條件與待測點相似的 水準點.垂度 量測時,在測站上分別觀測待測點和水準點的 豎直角,繼而求出水準點和待測點間的 高差,最后根據(jù)水準點

18、的 高程和觀測高差計算待測點高程,此法由于能觀測到的 是高差值,可認為大 氣折光的 影響在高差的 計算中得到大 部分的 消除,因而待測點的 高程能達到一定的 精度 ,如果此法運用得當,在1000米1500米的 范圍內(nèi),絕對垂度 的 測量可達到正負2.02.5厘米的 精度 ,可滿足大 型懸索橋基準索股架設(shè)精度 要求. 基準索股測量的 第二種方法是：單向三角高程測量,在數(shù)據(jù)處理時考慮由于當?shù)卮?氣折光系數(shù)的 改正和地球曲率的 改正,而當?shù)厮娲?氣折光系數(shù)的 獲取,可根據(jù)跨河水準測量和同時對向三角高程對比實驗的 方法,在當?shù)夭煌瑲庀髼l件下經(jīng)過實驗獲取,若實驗的 方法得當,實驗的 次數(shù)足夠多的 情況

19、下,所獲得的 大 氣折光系數(shù)具有一定的 代表性.可對觀測的 垂直角進行改正,最后采用改正后的 垂直角計算待測點的 高程.此法運用得好的 話,亦可達到第一種方法的 精度 ,因而兩種方法可交替或同時使用,相互校核,以達到測量值絕對可靠和高精度 的 目的 .在宜昌長江大 橋和四渡河大 橋、虎門大 橋及海滄大 橋懸索橋上部構(gòu)造施工過程中,基準索股、普通索股和主纜絕對垂度 的 測量,大 多采用第二種方法,即用經(jīng)球氣差系數(shù)改正后的 單向三角高程測量的 方法,關(guān)鍵部位采用第一種方法即單向三角高程中間法進行復核,實踐證明這個測量方案 在多座大 橋的 監(jiān)控中取的 較好的 監(jiān)控效果,因此,本橋的 上部構(gòu)造施工中,

20、也將采用該測量方案 進行主纜索股監(jiān)控.6.1.6基準索調(diào)整索股垂度 的 調(diào)整,在夜間氣溫、風速穩(wěn)定的 時間段進行,氣溫穩(wěn)定的 基本條件為：索股徑向溫差1;索股軸向溫差2.垂度 調(diào)整量f與索長調(diào)整量L關(guān)系,隨垂跨比ni而變化,邊跨考慮傾角的 影響(中跨關(guān)系為L=16nif /3、邊跨關(guān)系為L=16nif /(3cos3).在進行索股調(diào)整前對基準索股的 兩邊跨及中跨跨中標高進行觀測,得當時的 值fi,進行溫度 、貓道影響、施工誤差修正后與設(shè)計值比較,計算出中跨索股的 調(diào)整量fi,進而得到調(diào)整長度 li.為防止索股在鞍槽前產(chǎn)生垂曲現(xiàn)象,一般在拖拉出發(fā)側(cè)的 塔頂將索股固定,即在北塔頂固定,在南塔頂用牽

21、引設(shè)備牽拉索股,由中跨向邊跨牽入長度 l2,可在鞍內(nèi)作記號以控制牽入長度 .為加快調(diào)整進度 也可同時調(diào)整北邊跨索股的 垂度 .在中跨跨中垂度 符合設(shè)計要求后,將南塔主索鞍處索股錨固好不產(chǎn)生移動,進行南邊跨索股垂度 調(diào)整.邊跨索長調(diào)整量為li(i=1,3).在基準索股架設(shè)調(diào)整完后連續(xù)觀測3天以上,每天觀測選在夜間溫度 穩(wěn)定的 時段進行,每隔1小 時觀測一次,直至基準索股垂度 穩(wěn)定度 達到要求,才可進行一般索股的 架設(shè)與調(diào)整.6.1.7基準索錨跨張力的 控制當中跨、邊跨的 標高調(diào)整完成后,即可進行錨跨的 張力.錨跨主纜索股張拉時,通過設(shè)置于千斤頂上的 壓力傳感器進行張拉力的 控制,并與油壓表的 讀

22、數(shù)相互復核.一般壓力傳感器精度 較高,但是當兩者出現(xiàn)明顯差異時,應及時分析原因.傳感器測定精度 較高,但是成本較大 ,不可能大 規(guī)模采用.頻率式測索儀的 測量方便快捷,但是使用前必須進行必要的 標定、參數(shù)識別及誤差分析,并與傳感器測試結(jié)果進行比較.錨跨張力的 后期觀測主要使用頻率法.6.2 非基準索股架設(shè)監(jiān)控目前,用預制平行鋼絲索股編纜架設(shè)時,通常有2種方法：標志法和垂度 調(diào)整法.白天用標志法,即索股在工廠預制,利用工廠的 精密丈量設(shè)備,在鋼絲上標明各鞍座中心的 對應標志,在架設(shè)時將此標志與鞍座中點相符;夜晚用垂度 調(diào)整法,就是在溫度 穩(wěn)定的 夜間與基準索股比照,進行架設(shè)索股垂度 測定,通過溫

23、度 修正進行垂度 調(diào)整.對一般索股的 架設(shè),采用兩法合用的 架設(shè)方法,工作程序如下：（1） 白天將索股N岸側(cè)標志對準此岸側(cè)鞍座圓弧標志點,并將跨中垂度 抬高規(guī)定高度 ,采用標志法將索股架好.（2） 午夜溫度 穩(wěn)定后,再用垂度 調(diào)整法調(diào)索.首先,用專用卡尺測定架設(shè)索股中跨垂度 與基準索股的 垂度 差;見圖6.同時,還測定基準索股與架設(shè)索股的 索溫,并確定相對溫差.（3） 測定后,相對垂度 差,由下式計算：f1=H-(diDh1十h2)式中：H卡尺測得的 尺寸;di所調(diào)索股與基準索股間的 設(shè)計高差;D索股直徑.h1、h2,可直接測讀的 上、下尺寸.索長增量L同時還應考慮它與基準索股之間的 相對溫度

24、 差,其值可由下式計算： L=(f1十f) (=16n2/3,f為相對溫差引起的 垂度 調(diào)整量)圖6 其它索股調(diào)整（4） 當S岸側(cè)塔頂鞍座處放出調(diào)整量后,在鞍座處將索股鎖定.（5） 此后,分別在兩邊跨,測量被調(diào)索股與基準索股的 索溫及垂度 差,并作邊跨垂度 調(diào)整,其方法同中跨,只是其纜索增量由下式計算：L=(f1f)(=16ni/(3cos3),f為相對溫差引起的 垂度 調(diào)整量)（6） 在散索鞍處放出調(diào)整量后鎖定.（7） 錨跨按張拉力控制,使其索股張力與設(shè)計計算值誤差在設(shè)計充許范圍內(nèi).（8） 反復調(diào)整,直至所有索股張力及垂度 均達設(shè)計要求.七 索夾施工放樣監(jiān)測主纜施工完成后,應先實測出主纜的

25、線形、兩個索塔塔頂?shù)?里程、以及兩個索塔間的 間距(即跨徑),以為索夾位置的 監(jiān)控計算和測量放樣提供一組初始數(shù)據(jù),索夾位置的 測量放樣,可采用全站儀極坐標方法進行.施測時,測站點和后視點均設(shè)置在索塔的 塔頂,測量放樣的 時間應選擇在風小 和夜間溫度 穩(wěn)定的 時候進行,因為在夜間,主纜的 順橋向和橫橋向溫度 、主纜的 內(nèi)外溫度 以及上下游主纜間的 溫度 較差較小 ,主纜不發(fā)生扭轉(zhuǎn);索夾位置測量放樣的 數(shù)據(jù)計算包括兩方面的 內(nèi)容：吊索中心線和主纜中心線在空纜線形下的 坐標,其次是計算各個索夾的 中心線到其兩端的 距離,對于前者,計算的 依據(jù)是任意兩吊索中心線與主纜中心線交點之間主纜的 無應力長度

26、在任何線形狀態(tài)下均相等,這方面的 計算內(nèi)容較為復雜,由監(jiān)控單位計算提供,對于后者,不同位置的 索夾,計算出的 放樣數(shù)據(jù)也不同：由于索夾的 數(shù)量較多,需要多次(天)完成,因而放樣時應量測空氣溫度 和主纜溫度 ,并盡量在溫度 基本相同的 條件下進行索夾放樣.八 加勁梁架設(shè)階段的 監(jiān)控8.1 吊裝前的 測量準備工作、數(shù)據(jù)收集及考慮因素本階段對成橋線形的 影響因素很多,一般來說有吊裝加勁梁前結(jié)構(gòu)的 實際狀態(tài)、結(jié)構(gòu)實際材料特性的 變化、溫度 場、施工荷載、索鞍位置調(diào)整,加勁粱吊裝及固結(jié)次序、施工中結(jié)構(gòu)的 實際受力體系、索夾的 安裝、吊索的 長度 、加勁梁自重及尺寸等.（1） 吊裝前結(jié)構(gòu)實際狀態(tài)吊裝加勁梁

27、前結(jié)構(gòu)的 實際狀態(tài)參數(shù),特別是主纜成纜線形對結(jié)構(gòu)的 非線性計算有很大 的 影響,須對這些狀態(tài)參數(shù)進行測定：、索塔塔頂標高和縱向水平偏移的 測定這些數(shù)據(jù)的 觀測,應選擇主纜表面溫度 相對穩(wěn)定時進行.、散索鞍頂面中心標高測定在緊纜后解除對散索鞍的 約束,導致散索鞍的 初始傾角發(fā)生變化,有必要對散索鞍頂面中心標高及其傾角再次進行測定,這一觀測也應在主纜表面溫度 相對穩(wěn)定時進行.、成纜線形的 測定成纜線形的 測定宜安排在與塔頂水平、縱向位移以及散索鞍頂中心標高測量的 同一時間(同一溫度 )進行.施測時確保主纜表面溫度 達到相對穩(wěn)定.主纜線形測點應加密布置,具體為：兩邊跨布置在跨距的 1/4、1/2及3

28、/4處,中跨布置在兩索塔中心距的 1/8、1/4、1/2、3/4及7/8處.對這些點位放樣時,應按實測的 各跨跨徑施放.點位施放好后,選擇主纜表面溫度 相對穩(wěn)定的 階段進行線形觀測.、主鞍座縱向預偏差的 測定主鞍座縱向預偏量,可采用水平尺結(jié)合鋼尺丈量的 方法在塔頂直接量得.在塔頂量得的 主鞍座縱向預偏量應扣除塔頂水平位移的 影響,最終給出主鞍座中心相對于索塔理論中心的 絕對預偏量.V、主纜成形后的 直徑測定對主纜成形后的 直徑測定,選擇主纜表面溫度 相對穩(wěn)定時,在兩邊跨及跨中選擇多個截面進行測定,最后取得平均值并修正到標準溫度 條件下.這里有二個問題,其一是內(nèi)外溫度 差,其二是纜索的 孔隙率.

29、通過對結(jié)構(gòu)的 實際狀態(tài)進行觀測,便得到整個結(jié)構(gòu)非線性分析所需的 結(jié)構(gòu)初始狀態(tài),為結(jié)構(gòu)的 非線性分析計算作好了 準備工作.（2） 結(jié)構(gòu)材料特性在結(jié)構(gòu)計算中考慮混凝土塔的 收縮與徐變;主纜及加勁粱材料特性,據(jù)實測數(shù)據(jù)而定.（3） 溫度 場在進行狀態(tài)參數(shù)觀測時,進行溫度 觀測,再利用計算程序進行溫度 場計算.此時的 溫度 場沿縱向(索的 方向)是變化的 ,纜索內(nèi)外溫度 也是不同的 .（4） 加勁梁吊裝及固結(jié)或鉸結(jié)次序加勁梁吊裝及固結(jié)次序,根據(jù)設(shè)計要求、施工要求和成橋后結(jié)構(gòu)內(nèi)力盡可能小 以及結(jié)構(gòu)梁線形能符合設(shè)計要求的 原則來確定.（5） 主索鞍的 頂推次數(shù)及頂推量的 確定主纜架設(shè)前,在塔頂設(shè)置主索鞍預

30、偏量.在加勁梁吊裝過程中,對主索鞍進行頂推.對索鞍頂推量的 控制,其實質(zhì)就是要控制索塔身應力不超過容許值,確保索塔塔身在施工中的 安全.要確定主索鞍的 頂推量與頂推次數(shù),應首先確定主索鞍自由滑移量在吊裝過程中的 位移累積量,然后,再根據(jù)索塔頂沿縱橋向分別向前與向后容許水平位移量之和,來確定主索鞍的 一次頂推量,進一步可確定出主索鞍的 頂推次數(shù)與頂推時間.索塔頂沿縱橋向分別向前與向后的 容許水平位移量,主要由索塔身應力來確定,即其塔身應力不應超過限定值.在塔身拉、壓限定應力范圍內(nèi),吊裝初期由于塔頂豎向壓力較小 ,主索鞍偏離塔中心較遠,塔頂相應容許水平位移量最小 .隨著施工吊裝的 進行,塔頂豎向壓

31、力也相應增大 ,主索鞍偏離塔中心的 距離也相應減小 ,故此,塔頂相應容許水平位移量也相應增大 .（6） 施工荷載對于施工荷載,在每個階段都進行實際統(tǒng)計,作為外荷載直接加到非線性結(jié)構(gòu)計算中.（7） 施工中結(jié)構(gòu)的 實際受力體系從施工過程來看,對結(jié)構(gòu)實際受力體系影響最大 的 因素有加勁梁吊裝及固結(jié)或鉸結(jié)次序、施工貓道,在上面已對加勁粱吊裝及固結(jié)次序確定下來了 ,這樣在結(jié)構(gòu)計算中按確定方案 進行計算,至于施工貓道,可將其視為結(jié)構(gòu)體系中的 一部分,直接代入非線性分析系統(tǒng)中一并考慮.（8） 索夾的 安裝位置和吊索長度 確定索夾的 安裝位置及吊索的 長度 ,是設(shè)計理想狀態(tài)下的 計算值.因而必須根據(jù)施工情況進

32、行修正計算.其方法是,利用前面觀測得到的 結(jié)構(gòu)初始狀態(tài)進行結(jié)構(gòu)計算,對理想設(shè)計值進行修正,從而得到修正后的 索夾安裝位置及吊索長度 ,以消除由第一階段施工所帶來的 誤差.懸索橋吊索長度 的 準確計算是十分重要的 ,因為主纜架設(shè)完成后線型就是固定的 ,橋面線型的 形成主要由吊索長度 控制.吊索長度 的 計算分成三部分：(1)求出主纜及橋面在設(shè)計線型時吊點處主纜中心至加勁梁內(nèi)錨面的 距離;(2)根據(jù)主纜的 外徑(索夾的 內(nèi)徑)、索夾壁厚、吊索夾具將吊索收攏的 距離、夾具距主纜中心的 尺寸等進行吊索長度 的 弧長及斜度 等的 幾何修正,從而得到吊索的 幾何長度 ;(3)扣除恒載內(nèi)力下各分段的 彈性伸

33、長量即得出吊索的 無應力長度 .吊索幾何長度 的 修正計算,除了 考慮鋼絲繩實際彈性模量的 變化及實際空纜線型與設(shè)計空纜線型不一致造成的 修正外,在確定吊索的 實際下料長度 時還應適當考慮下列有關(guān)因素：(1)主纜實際直徑與計算直徑誤差的 長度 修正;(2)索夾索槽厚度 制造誤差引起的 長度 修正;(3)鋼箱梁錨墊板與箱梁上、下底板之間的 制造誤差引起的 長度 修正;(4)鋼絲繩實測彈性模量變化引起的 長度 修正;(5)溫度 影響的 長度 修正;(6)鋼絲繩變形滯后于應力情況下對下料長度 的 影響;(7)鋼絲繩卷盤對下料長度 的 影響;(8)鋼絲繩在恒載力作用下下料時扭轉(zhuǎn)對長度 的 影響;(9)

34、錨頭頂壓伸出量對長度 的 影響.（9） 加勁梁自重及尺寸在加勁梁加工好后,對其尺寸進行現(xiàn)場量取.至于其重量,可以在施工現(xiàn)場用油壓千斤頂對其進行稱重,亦可據(jù)用鋼量計算.8.2實施步驟（1） 獲取實際結(jié)構(gòu)狀態(tài)及材料狀態(tài)參數(shù),節(jié)段進行全面預拼裝.（2） 通過非線性計算,與設(shè)計吊裝順序及固結(jié)或鉸結(jié)順序進行比較,最終確定可能的 吊裝次序.（3） 預測第一節(jié)段吊裝后的 主要點控制標高及索塔應力.（4） 完成第一節(jié)段后實測標高、溫度 及索塔應力,并與預測值進行比較.如果標高預測值準確,還需看索塔應力值,如果索塔應力超限,對索塔進行頂推,頂推后,再次測量標高,如果達到預測值,可進行下一節(jié)段,如果標高不符,則應

35、找出原因,予以修正.（5） 以前一階段的 實測狀態(tài)參數(shù),代入非線性分析系統(tǒng)中,按修正后的 施工順序進行下一階段的 預測和施工.（6） 根據(jù)固結(jié)(鉸結(jié))順序,由螺栓將相鄰二段或數(shù)段連接起來.重復以上過程至吊裝完成.8.3鋼箱加勁梁應力監(jiān)測鋼箱加勁梁應變測試所用的 為表面式應變計,加勁梁吊裝前安設(shè)完畢,使用過程中應特別加強對應變計的 保護.（1） 測點布置鋼箱加勁梁縱向應力控制截面選取極值點共3個斷面,具體為主跨L/4附近截面主跨L/2附近截面,主跨3L/4附近截面.圖 7 加勁梁截面應變測點布置8.4鋼箱加勁梁線形監(jiān)測(1)測點布置：每一吊裝梁段自由端(另一端與已吊裝梁段臨時連接)設(shè)立三個標高觀

36、測點,同時也作為坐標觀測點.測點須用紅漆標記并編號.（2） 測試方法：用全站儀測量或精密水準儀測量.圖 8主梁截面標高測點布置懸索橋主梁的 線形,主要由主纜的 線形和吊索的 長度 確定,在主梁運梁安裝過程中其標高是無法調(diào)整的 ,而主梁線形監(jiān)測的 目的 ,是觀察吊裝后鋼箱梁的 線形是否與當前工況下的 監(jiān)控計算標高相吻合,以預測和調(diào)整主梁成橋后的 線形.本項目擬采用單向三角高程測量的 方法,測量已吊裝梁段加勁梁的 線形. 本橋加勁梁較長,當已吊裝的 梁段長度 較短時,可采用一臺全站儀進行觀測;當已吊裝的 梁段長度 較長時,在溫差的 作用下,梁段標高的 變化是相當顯著的 ,此時加勁梁線型的 測量,必

37、須在盡可能短的 時間內(nèi)完成,以避免由于溫度 變化所引起的 加勁梁線型測量的 誤差,為此在梁段較長時,在南北兩岸控制點各架設(shè)一臺全站儀,同時進行測量,以縮短加勁梁線形測量的 時間,除此之外還應采取以下措施：(1)在風力較小 和夜間溫度 變化小 的 時間段內(nèi)完成觀測,一般在凌晨1點6點.(2)在水準測量的 同時,應每隔15分鐘測量并記錄空氣和主纜、吊索、鋼箱梁表而的 溫度 .主梁架設(shè)階段,雖然吊裝后每一節(jié)段鋼箱梁的 中線位置主要地由主纜的 線形、索央的 位置和鋼箱下吊點的 位置確定,但也應監(jiān)測已吊裝梁段的 中線,觀察鋼箱梁梁段中心線是否與設(shè)計橋軸線方向相吻合.此項測量,可通過在索塔的 系梁上所設(shè)置

38、的 橋軸線方向點,采用經(jīng)緯儀或全站儀視準線法,監(jiān)測梁段中線的 偏位情況.在鋼箱梁吊裝過程中,還需對鋼箱梁節(jié)段間上下緣開口角進行監(jiān)測,采用在箱梁頂板和底板表面布設(shè)固定觀測點,用電子游標卡尺量測兩相鄰固定觀測點間水平距離的 方法加以測定.8.5鋼箱加勁梁溫度 監(jiān)測(1)測點布置鋼箱加勁梁：選擇一個標準斷面,具體布置如圖9所示.圖 9 鋼箱梁截面溫度 測點布置九 橋面系施工階段的 監(jiān)控橋梁進入該階段時,主體結(jié)構(gòu)已基本完成,監(jiān)控工作的 主要內(nèi)容為各部分橋面系施工完成后對結(jié)構(gòu)的 全面測試,測試內(nèi)容包括主纜線形、主纜索股錨跨張力、吊索索力、橋面線形、索塔應力及偏位.一般進行兩次：一次是在橋面鋪裝施工完成后

39、,另一次是在全橋施工完成后.十 施工監(jiān)控的 精度 與總體要求1. 基準索股標高標高允許誤差：中跨L/20000,但不超過(+/-)15米米;邊跨L/10000,但不超過(+/-)20米米,上下游高差10米米.2. 基準索股與基準索股相對高差允許誤差：(+/-)10米米.3. 錨跨張拉控制應力最大 允許誤差期望值：(+/-)2%,極限值(+/-)5%.4. 已吊裝梁段以及成橋后鋼箱加勁梁標高標高誤差：(+/-)3厘米;5. 鋼箱加勁梁重量控制要求按施工規(guī)程要求對鋼箱加勁梁橫截面尺寸的 誤差嚴格控制.6. 索塔控制精度 施工允許誤差：軸線偏位(+/-)10米米,斷面尺寸(+/-)20米米,傾斜度

40、30米米,塔頂高程允許偏差(+/-)10米米,主纜索股錨固點高程(+/-)10米米,索鞍底板面高程+10-0(米米).7. 其他鋼箱加勁梁軸線：鋼箱加勁梁中線水平方向允許偏差(+/-)10米米;橋面平整度 ：允許偏差(+/-)6米米(兩米直尺檢測).附件：工程施工現(xiàn)場應急預案及安全保證措施一、編制原則1、以人為本,安全第一原則。把保障人民群眾生命財產(chǎn)安全,最大限度地預防和減少突發(fā)事件所造成的損失作為首要任務。 2、統(tǒng)一領(lǐng)導,分級負責原則。在本項目部領(lǐng)導統(tǒng)一組織下,發(fā)揮各職能部門作用,逐級落實安全生產(chǎn)責任,建立完善的突發(fā)事件應急管理機制。 3、依靠科學,依法規(guī)范原則?？茖W技術(shù)是第一生產(chǎn)力,利用現(xiàn)

41、代科學技術(shù),發(fā)揮專業(yè)技術(shù)人員作用,依照行業(yè)安全生產(chǎn)法規(guī),規(guī)范應急救援工作。 4、預防為主,防止結(jié)合原則。認真貫徹安全第一,預防為主,綜合治理的基本方針,堅持突發(fā)事件應急與預防工作相結(jié)合,重點做好預防、預測、預警、預報和常態(tài)下風險評估、應急準備、應急隊伍建設(shè)、應急演練等項工作。確保應急預案的科學性、權(quán)威性、規(guī)范性和可操作性。二、編制目的1、應急預案應針對那些可能造成企業(yè)、系統(tǒng)人員死亡或嚴重傷害、設(shè)備和環(huán)境受到嚴重破壞的突發(fā)性災害,如觸電事故、泥石流災害、火災、環(huán)境破壞等。2、應急預案是對日常安全管理工作的必要補充,應急預案應以完善的預防措施為基礎(chǔ),體現(xiàn)“安全第一、預防為主”的方針。3、應急預案應

42、以努力保護人身安全、防止人員傷害為第一目的,同時兼顧設(shè)備和環(huán)境的防護,盡量減少災害的損失程度。4、應急預案應結(jié)合實際,措施明確具體,具有很強的可操作性。5、應急預案應經(jīng)常檢查修訂,以保證先進科學的防災、減災設(shè)備和措施被采用。三、應急組織機構(gòu)及職責1、應急組織機構(gòu)為加強安全領(lǐng)導,進行系統(tǒng)化、網(wǎng)絡(luò)化管理,項目部成立應急預案管理領(lǐng)導小組,項目經(jīng)理任組長,項目總工程師、常務副經(jīng)理、安全總監(jiān)、項目副經(jīng)理為副組長,各職能部門負責人、安全環(huán)保部安全員、各施工隊專職安全員、施工隊隊長為組員,負責日常的安全管理工作。(見應急預案組織機構(gòu)圖)項目經(jīng)理 常務副經(jīng)理 項目副經(jīng)理安全環(huán)保部總工程師安全總監(jiān)施工技術(shù)部財務

43、管理部計劃合同部物資設(shè)備部綜合辦公室應急預案組織機構(gòu)圖2、應急領(lǐng)導小組職責負責重、特大事故的現(xiàn)場應急搶險救援指揮,對施工現(xiàn)場突發(fā)性情況進行技術(shù)、資金和設(shè)備支持,在施工現(xiàn)場發(fā)生重特大事故時以最快的時間達到現(xiàn)場,分析緊急狀態(tài)和確定風險事故級別,負責分部和有關(guān)地方管理部門、組織、機構(gòu)聯(lián)絡(luò)和報告事故情況,制定搶險救援的方案措施,領(lǐng)導現(xiàn)場應急搶險救援工作,確定緊急狀態(tài)的解除,協(xié)助事故原因的調(diào)查和處理工作。在上級和有關(guān)地方部門進入的情況下,參與制定搶險救援方案措施,做好應急搶險救援配合工作。四、應急預案的基本要求1、發(fā)生人員傷亡事故后,施工現(xiàn)場應急處理措施一般規(guī)定 當發(fā)生事故時,負傷人員或者最先發(fā)現(xiàn)事故的

44、人,應立即報告項目經(jīng)理或?qū)ｍ棸踩撠熑?并應馬上組織人力現(xiàn)場搶救傷害者,根據(jù)傷情需要,協(xié)助醫(yī)務人員運送傷者到醫(yī)院或撥打“120”,請求協(xié)助搶救。 1.1事故發(fā)生后,各級人員應保鎮(zhèn)靜及冷靜,切實負起本身責任,主動控制局面。要有組織、有指揮和結(jié)合實際進行妥善處理。 1.2 第一時間進行“救死扶傷”,采取措施救護受傷(害)人員,對必須在現(xiàn)場進行緊急搶救的,應采取應急方法如止血、人工呼吸等進行施救。否則必須立即用工地的交通工具或截出租車將傷者送到就近醫(yī)院進行搶救。同時應采取有效措防止事故蔓延擴大。 1.3 認真保護事故現(xiàn)場及善后工作。凡與事故有關(guān)的物體、痕跡、狀態(tài)不得破壞,并劃出保護區(qū)禁止閑人進入。

45、1.4 因搶救受傷(害)人員,以及疏導交通等原因,需要移動現(xiàn)場某些物體時,必須做好現(xiàn)場標記、拍照、錄像或繪制現(xiàn)場簡圖,并寫出書面記錄,妥善保存現(xiàn)場重要痕跡、物證等。 2、 發(fā)生火警、火災事故時,施工現(xiàn)場應急處理措施一般規(guī)定。 2.1 應立即了解起火部位及燃燒的物質(zhì),積極搶救傷者及使用施工現(xiàn)場所有消防器材進行滅火自救工作。 2.2 迅速準確地撥打119報警。在撥打119時,做到鎮(zhèn)靜撥號,說清火災單位的名稱、地址、電話號碼、燃燒部位、燃燒物質(zhì)的性能等。 2.3報警后,派專人到約定的路口迎接消防隊。 2.4 在消防部門到達前,對易燃、易爆的物質(zhì)采取正確有效的隔離。根據(jù)火場情況,機動靈活地選擇滅火工具

46、。 2.5 在撲救現(xiàn)場,應行動統(tǒng)一,如火勢擴大,一般撲救不可能時,應及時組織撤退撲救人員,避免不必要的傷亡。 3、 利用一切可行的通訊工具按規(guī)定時間內(nèi)將事故情況進行層級上報。 4、發(fā)生事故層級上報時限。 4.1 輕傷事故,應在24小時內(nèi)報告企業(yè)負責人、安全管理部門和基層工會組織。 4.2 重傷事故,一般情況下,事故單位應在24小時內(nèi)報上級主管單位,由上級主管單位分XX市有關(guān)部門。對涉外有影響的,事故單位應在事故發(fā)生后4小時內(nèi)如實報上級主管單位。 4.3 重傷3人或死亡1至2人的事故,事故單位應在事故發(fā)生后4小時內(nèi)如實報上級主管單位,由上級主管單位分XX市有關(guān)部門。 4.4 死亡3人以上重大、特

47、別重大死亡事故應在事故發(fā)生后2小時XX市人民政府,同時報上級主管單XX市勞動行政部門、工會組織、公安部門。 4.5 發(fā)生急性中毒、中署事故,除報上級主管單XX公司安質(zhì)部、辦公室)外,應同時XX市衛(wèi)生行政部門。 4.6 發(fā)生爆炸物品爆炸事故和火災事故,除報報上級主管單XX公司質(zhì)安部、辦公室)外,應同時XX市公安部門。5、防止違章和事故的安全規(guī)定 5.1 未經(jīng)三級安全教育的新工人,復工換崗的人員未經(jīng)崗位安全教育,不得進入施工現(xiàn)場的工作崗位進行操作。 5.2 不正確佩戴安全帽及佩戴超過使用年限(2年半)的安全帽,不準進入施工現(xiàn)場。 5.3 嚴禁赤腳或穿高跟鞋、拖鞋進入施工現(xiàn)場。 5.4 嚴禁酒后及帶

48、小孩進入施工現(xiàn)場。 5.5 不得到禁止煙火的地方吸煙、動火。 5.6 不得攀登腳手架。 5.7 特種作業(yè)人員、機械操作工未經(jīng)專門安全培訓,無有效專業(yè)上崗操作證,不得上崗操作。 5.8 腳手架及所有機械設(shè)施設(shè)備和現(xiàn)澆混凝土模板支撐,搭設(shè)安裝后,未經(jīng)驗收合格,不得使用。 5.9 電源開關(guān)箱不準一閘、一漏電、一箱多用。 5.10 未經(jīng)指派批準,未經(jīng)作業(yè)安全交底或安全交底不清和無安全防護設(shè)施,不得盲目操作。 5.11 不得違章指揮和違章作業(yè),對違章作業(yè)的指令有權(quán)拒絕,并有責作制止他人違章作業(yè)。 5.12 對各種安全檢查防護裝置、防護設(shè)施及警告、安全標志等不得隨意拆除和有意挪動。五、高處墜落事故的預防及

49、其應急救援預案橋梁施工過程中,高處作業(yè)的機會比較多,經(jīng)常在四邊臨空的高處進行作業(yè),施工條件差,危險因素多。多年來,高墜傷亡事故占全部事故的比例較高,這種事情對社會影響較大,要作為安全預防等大事來工作。要避免發(fā)生高處墜落事故,必須加強監(jiān)控管理。對現(xiàn)場施工人員進行預防高處墜落的技術(shù)知識教育,使他們熟悉操作時必須使用的工具和防護用具。同進,在技術(shù)上采取有效的防護措施。 1、防止高處墜落事故的基本要求 以預防墜落事故為目標,對于恐怕要發(fā)生墜落事故等事故的特定危險施工,在施工前制定防范措施,并應在日常安全檢查中加以確認。 1.1 凡身體不適合從事高處作業(yè)的人員不得從事高處作業(yè)。從事高處作業(yè)的人員要按規(guī)定

50、進行體檢和定期體檢。 1.2 嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。 1.3 作業(yè)人員嚴禁互相打鬧,以免失足發(fā)生墜落危險。 1.4 不得攀爬腳手架。 1.5 進行懸空作業(yè)時,應有牢靠的立足點并正確系掛安全帶。 1.6 作業(yè)層上部周邊、基坑周邊等,必須設(shè)置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的臨時護欄,護欄圍密目式安全網(wǎng)。 1.7 各種架子搭好后,項目安全負責人必須與架子工和使用的班組共同檢查驗收,驗收合格后,方準上架操作。 2、發(fā)生高處墜落事故應急預案 2.1 發(fā)生高處墜落事故,應馬上組織挽救傷者,首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì),如傷員發(fā)生休克,應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者,應立即

51、進行人工呼吸,胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動,并將下肢抬高約20度左右,尺快送醫(yī)院進行搶救治療。 2.2 出現(xiàn)顱腦損傷時,必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥,面部轉(zhuǎn)向一側(cè),以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入,發(fā)生喉阻塞。有骨折者,應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn),創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,及時送往就近有條件的醫(yī)院治療。 2.3 發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者,創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,搬運時,將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上,以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱,招致死亡。搶救脊椎受傷者,

52、搬運過程中,嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。 2.4 發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折者,不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷的位置臨時固定,使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經(jīng)或血管。固定方法:以固定骨折處上下關(guān)節(jié)為原則,可就地取材,用木板、竹子等,在無材料的情況下,上肢可固定在身側(cè),下肢與腱側(cè)下肢縛在一起。 2.5 遇有創(chuàng)傷性出血的傷員,應迅速包扎止血,使傷員保持在頭底腳高的臥位,并注意保暖。正確的現(xiàn)場止血處理措施: 2.5.1 一般傷口的止血法:先用生理鹽水(0.9%Nacl溶液)沖洗傷口,涂上紅汞水,然后蓋上消毒紗布,用繃帶較緊地包扎。 2.5.2 加壓包扎止血法:用紗布、棉花等作成軟件墊,放在傷

53、口上再加包扎,來增強壓力而達到止血。 2.5.3 止血帶止血法:選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等,上肢出血結(jié)扎在上臂1/2處(靠近心臟位置),下肢出血結(jié)扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結(jié)扎時,在止血帶與皮膚之間墊上紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次,每次放松0.51分鐘。 2.6 動用最快的交通工具或其他措施,及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救,運送途中應盡量減少顛簸。同是真實性密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。六、物體打擊事故的預防及其應急救援預案 物體打擊傷害是建筑行業(yè)常見事故的四大傷害的其中一種,特別在施工周期短,勞動力、施工機具、物料投入較多,交叉作業(yè)時常有出

54、現(xiàn)。這就要求在高處作業(yè)的人員對機械運行、物料轉(zhuǎn)接、工具的存放過程中,都必須確保安全,防止物體墜落傷人的事故發(fā)生。1、 防止物體打擊事故的基本要求 1.1 人員進入施工現(xiàn)場必須按規(guī)定佩戴安全帽。應在規(guī)定的安全通道內(nèi)出入和上下,不得在非規(guī)定通道位置行走。 1.2 安全通道上方應搭設(shè)雙層防護棚,防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。 1.3 臨時設(shè)施的蓋頂不得使用石棉瓦作蓋頂。 1.4 邊長小于或等于250的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉,用砂漿固定。 1.5 作業(yè)過程一般常用工具必須放在工具袋內(nèi),物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩(wěn),不得堆在臨邊及洞口附近,并不可妨礙通行

55、。 1.6 高空安裝起重設(shè)備或垂直運輸機具,要注意零部件落下傷人。 1.7 吊運一切物料都必須由持有上崗證人員進行綁碼,散料應用吊籃裝置好后才能起吊。 1.8 拆除或拆卸作業(yè)要在設(shè)置警戒區(qū)域、有專職安全人員監(jiān)護的條件下進行。 1.9 高處拆除作業(yè)時,對拆卸下的物料、建筑垃圾要及時清理和運走,不得在走道上任意亂放或向下丟棄。 2、發(fā)生物體打擊的應急預案 當發(fā)生物體打擊事故后,搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。 2.1 發(fā)生物體打擊事故,應馬上組織挽救傷者,首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質(zhì),如傷員發(fā)生休克,應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者,應立即進行人工呼吸,胸外心臟擠壓。

56、處于休克狀態(tài)的傷員要認其安靜、保暖、平臥、少動,并將下肢抬高約20度左右,尺快送醫(yī)院進行搶救治療。 2.2出現(xiàn)顱腦損傷時,必須維持呼吸道暢通?；杳哉邞脚P,面部轉(zhuǎn)向一側(cè),以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入,發(fā)生喉阻塞。有骨折者,應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn),創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口,用繃帶或布條包扎后,及時送往就近有條件的醫(yī)院治療。七、觸電事故的預防及其應急救援預案觸電事故與其他事故比較,其特點是事故的預兆性不直觀、不明顯,而事故的危害性非常大。當流經(jīng)人體的電流小于10mA時,人體不會產(chǎn)生危險的病理生理效應；但當流經(jīng)人體的電流大于10mA時,人體將會產(chǎn)生危險的病理生理效應,并隨著電流的增大、時間的增長將會產(chǎn)生心室纖維性顫動,乃至人體窒息(“假死”),在瞬間或在兩三分鐘內(nèi)就會奪去人的生命。因此,在保護設(shè)施不完備的情況下,人體觸電傷害得極易發(fā)生的。所以,施工中做好好感防工作,發(fā)生觸電事故時要正確處理,搶救傷者。 1、防止觸電傷害的基本