扶壁式計(jì)算書(shū)未(H=6)

1、扶壁式擋土墻計(jì)算書(shū)（H=6m）一、設(shè)計(jì)資料1扶壁式擋土墻（如圖1所示）立壁高H=6m，底板厚hc=0.5m，頂寬B1=0.3m，前趾長(zhǎng)B2=2.2m，B3=0.3m，后踵長(zhǎng)B4=2.8m，肋凈距l(xiāng)=2.3m，肋寬b=0.3m。因工程場(chǎng)地多年標(biāo)準(zhǔn)凍深為1.5m，故將基礎(chǔ)頂面設(shè)置在路表以下1.5m。圖1 擋土墻計(jì)算尺寸2. 填土容重=18kN/m3，內(nèi)摩擦角=30°，墻背與填土間的摩擦角=15°。3地基容許承載力=160kPa，墻底磨擦系數(shù)=0.4。4抗滑動(dòng)和傾覆安全系數(shù)Kc1.3，Kc1.5。5鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)1) 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，容重=25kN/m3，軸心抗壓

2、強(qiáng)度f(wàn)cd=13.8Mpa，軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)td=1.39Mpa；2) 級(jí)鋼筋（HRB335）抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)sd=280Mpa，彈性模量Es=2*105MPa；3) 裂縫容許寬度f(wàn)max=0.2mm。6因墻前墻后均可能有汽車荷載，可產(chǎn)生四種荷載組合。下面將針對(duì)每種組合進(jìn)行計(jì)算。二、第一種荷載組合（前后均有）（一）土壓力計(jì)算1墻后汽車荷載換算根據(jù)路基設(shè)計(jì)規(guī)范5.4.2第十一款的公式，有：；。2. 主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka3. 主動(dòng)土壓力E(1) 擋土墻總高；(2) 主動(dòng)土壓力；(3) 主動(dòng)土壓力豎直分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 主動(dòng)土壓力水平分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5

3、) 土壓力作用點(diǎn)距基底距離。（二）墻體穩(wěn)定性和基底應(yīng)力驗(yàn)算1求作用于基底上的垂直力Nk和作用于基底形心的彎矩Mk(1) 立壁自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(2) 底板自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(3) 墻后土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 防撞護(hù)欄重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 墻后行車荷載對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(6) 墻前行車荷載對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(7) 墻趾上土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(8) 作用于基底上的垂直力作用于基底形心的彎矩2驗(yàn)算偏心距3驗(yàn)算基底應(yīng)力4驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 滑動(dòng)穩(wěn)定方程(2)

4、抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)5驗(yàn)算傾覆穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 傾覆穩(wěn)定方程(2) 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)（三）墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算分別按立壁、趾板和踵板進(jìn)行。1墻面板1）最大水平負(fù)彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表1：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)

5、影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表1 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)9.170.267690.2914.0052106.20.062×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a)

6、 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表2：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表2 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)5.500.267690.2914.0031263.720.042×108由上表可知，最大裂

7、縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。3）立壁與肋結(jié)合處中部1m寬的條帶的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4）最大垂直負(fù)彎矩最大垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿豎直方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表3：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=

8、1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表3 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)17.220.267690.2914.0097869.040.122×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。5）最大垂直正彎矩垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿豎直方向。d) 實(shí)際

9、配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表4：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表4 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)4.310.267690.2914.0024467.260.032&

10、#215;108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。6）兩肋間1m寬垂直墻條底部的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。2趾板1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎距 計(jì)算彎矩b) 剪力 式中：1.5底板頂面的埋深。2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用1020布置在趾板底部。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表

11、5：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表5 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)165.700.46131420.6818.00131780.100.162×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。4) 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行

12、斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。3踵板1）最大水平負(fù)彎矩(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 后踵處的豎直壓應(yīng)力b) 組合荷載的綜合分項(xiàng)系數(shù)c) 最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板頂部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(3) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(4) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表6：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故

13、C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表6 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)39.580.46112720.2818.0077581.310.102×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板底部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的

14、彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表7：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表7 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)23.750.46112720.2818.0046548.790.062×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿

15、足要求。3）踵板與肋結(jié)合處的最大剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4肋(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎矩式中：跨中至跨中的計(jì)算長(zhǎng)度。b) 剪力(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由于，所以中性軸位于翼板內(nèi)。b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用920布置在肋背。d) 束筋成束后的等代直徑為實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表8：式中：C1鋼筋表面形狀

16、系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表8 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)719.423.0528270.3134.6495820.180.172×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。(4) 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需

17、按構(gòu)造要求配置箍筋。三、第二種荷載組合（前后均無(wú)）（一）土壓力計(jì)算1墻后汽車荷載換算根據(jù)路基設(shè)計(jì)規(guī)范5.4.2第十一款的公式，有：。2. 主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka3. 主動(dòng)土壓力E(1) 擋土墻總高；(2) 主動(dòng)土壓力；(3) 主動(dòng)土壓力豎直分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 主動(dòng)土壓力水平分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 土壓力作用點(diǎn)距基底距離。（二）墻體穩(wěn)定性和基底應(yīng)力驗(yàn)算1求作用于基底上的垂直力Nk和作用于基底形心的彎矩Mk(1) 立壁自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(2) 底板自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(3) 墻后土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力

18、臂；(4) 防撞護(hù)欄重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 墻趾上土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(6) 作用于基底上的垂直力作用于基底形心的彎矩2驗(yàn)算偏心距3驗(yàn)算基底應(yīng)力4驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 滑動(dòng)穩(wěn)定方程(2) 抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)5驗(yàn)算傾覆穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 傾覆穩(wěn)定方程(2) 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)（三）墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算分別按立壁、趾板和踵板進(jìn)行。1墻面板1）最大水平負(fù)彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算

19、a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表9：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表9 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)7.180.267690.2914.0040778.770.052×108由上表可知，最

20、大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表10：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15

21、；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表10 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)4.310.267690.2914.0024467.260.032×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。3）立壁與肋結(jié)合處中部1m寬的條帶的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4）最大垂直負(fù)彎矩最大垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿豎直方向。

22、d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表11：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表11 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)13.480.267690.2914.0076593.

23、160.092×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。5）最大垂直正彎矩垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿豎直方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表12：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本

24、計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表12 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)3.370.267690.2914.0019148.290.022×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。6）兩肋間1m寬垂直墻條底部的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。2趾板1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎距 計(jì)算彎矩b) 剪力 式中：1.5底板頂面的埋深。2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由

25、求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用1018布置在趾板底部。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表13：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表13 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kP

26、a)148.100.46131420.6820.00117782.540.152×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。4) 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。3踵板1）最大水平負(fù)彎矩(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 后踵處的豎直壓應(yīng)力b) 組合荷載的綜合分項(xiàng)系數(shù)c) 最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板頂部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(3) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b)

27、截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(4) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表14：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表14 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)32.520.46112720.2818.0063742.200.092×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小

28、于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板底部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表15：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋

29、應(yīng)力，。表15 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)19.510.46112720.2818.0038245.320.052×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。3）踵板與肋結(jié)合處的最大剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4肋(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎矩式中：跨中至跨中的計(jì)算長(zhǎng)度。b) 剪力(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由于，所以中性軸位于翼板內(nèi)。b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，

30、選用920布置在肋背。d) 束筋成束后的等代直徑為實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表16：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表16 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)507.8

31、32.6028270.3134.6467637.780.122×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。(4) 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。四、第三種荷載組合（前有后無(wú)）（一）土壓力計(jì)算1墻后汽車荷載換算根據(jù)路基設(shè)計(jì)規(guī)范5.4.2第十一款的公式，有：。2. 主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka3. 主動(dòng)土壓力E(1) 擋土墻總高；(2) 主動(dòng)土壓力；(3) 主動(dòng)土壓力豎直分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 主動(dòng)土壓力水平分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂

32、；(5) 土壓力作用點(diǎn)距基底距離。（二）墻體穩(wěn)定性和基底應(yīng)力驗(yàn)算1求作用于基底上的垂直力Nk和作用于基底形心的彎矩Mk(1) 立壁自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(2) 底板自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(3) 墻后土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 防撞護(hù)欄重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 墻前行車荷載對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(6) 墻趾上土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(7) 作用于基底上的垂直力作用于基底形心的彎矩2驗(yàn)算偏心距3驗(yàn)算基底應(yīng)力4驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 滑動(dòng)穩(wěn)定方程(2) 抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)5驗(yàn)算傾覆穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 傾

33、覆穩(wěn)定方程(2) 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)（三）墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算分別按立壁、趾板和踵板進(jìn)行。1墻面板1）最大水平負(fù)彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表17：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C

34、2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表17 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)7.180.267690.2914.0040778.770.052×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合

35、設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表18：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表18 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)4.310.267690.2914.0024467.260.032×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。3

36、）立壁與肋結(jié)合處中部1m寬的條帶的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4）最大垂直負(fù)彎矩最大垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿豎直方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表19：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影

37、響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表19 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)13.480.267690.2914.0076593.160.092×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。5）最大垂直正彎矩垂直彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿豎直方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a)

38、 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表20：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表20 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)3.370.267690.2914.0019148.290.022×108由上表可知，最

39、大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。6）兩肋間1m寬垂直墻條底部的剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。2趾板1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎距 計(jì)算彎矩b) 剪力 式中：1.5底板頂面的埋深。2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用1020布置在趾板底部。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表21：式中：C1鋼筋表面形狀系

40、數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表21 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)127.760.46131420.6820.00101606.860.132×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。4) 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅

41、需按構(gòu)造要求配置箍筋。3踵板1）最大水平負(fù)彎矩(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 后踵處的豎直壓應(yīng)力b) 組合荷載的綜合分項(xiàng)系數(shù)c) 最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板頂部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(3) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(4) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表22：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件

42、受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表22 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)28.120.46112720.2818.0055122.690.072×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用518布置在踵板底部沿墻縱深方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3)

43、裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表23：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表23 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)16.870.46112720.2818.0033073.610.042×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。3）踵板與

44、肋結(jié)合處的最大剪力a) ，b) 抗剪截面驗(yàn)算c) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍筋。4肋(1) 內(nèi)力計(jì)算a) 彎矩式中：跨中至跨中的計(jì)算長(zhǎng)度。b) 剪力(2) 配筋a) 截面有效厚度b) 由于，所以中性軸位于翼板內(nèi)。b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用920布置在肋背。d) 束筋成束后的等代直徑為實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表24：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋

45、，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表24 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)507.833.0528270.3134.6467637.780.122×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。(4) 截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算a) 抗剪截面驗(yàn)算b) 根據(jù)橋規(guī)第5.2.10條，截面符合以下條件，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按構(gòu)造要求配置箍

46、筋。五、第四種荷載組合（前無(wú)后有）（一）土壓力計(jì)算1墻后汽車荷載換算根據(jù)路基設(shè)計(jì)規(guī)范5.4.2第十一款的公式，有：；。2. 主動(dòng)土壓力系數(shù)Ka3. 主動(dòng)土壓力E(1) 擋土墻總高；(2) 主動(dòng)土壓力；(3) 主動(dòng)土壓力豎直分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 主動(dòng)土壓力水平分量，對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 土壓力作用點(diǎn)距基底距離。（二）墻體穩(wěn)定性和基底應(yīng)力驗(yàn)算1求作用于基底上的垂直力Nk和作用于基底形心的彎矩Mk(1) 立壁自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(2) 底板自重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(3) 墻后土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(4) 防

47、撞護(hù)欄重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(5) 墻后行車荷載對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(6) 墻趾上土重對(duì)基底形心的力臂，對(duì)前趾端的力臂；(7) 作用于基底上的垂直力作用于基底形心的彎矩2驗(yàn)算偏心距3驗(yàn)算基底應(yīng)力4驗(yàn)算滑動(dòng)穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 滑動(dòng)穩(wěn)定方程(2) 抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)5驗(yàn)算傾覆穩(wěn)定方程和系數(shù)(1) 傾覆穩(wěn)定方程(2) 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)（三）墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算墻身配筋和裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算分別按立壁、趾板和踵板進(jìn)行。1墻面板1）最大水平負(fù)彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁背部沿水平方向。

48、d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(3) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表25：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表25 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)9.170.267690.2914.0052106.2

49、0.062×108由上表可知，最大裂縫開(kāi)展寬度小于0.2mm，滿足要求。2）最大水平正彎矩最大水平彎矩為：計(jì)算彎矩為：(1) 配筋a) 截面有效厚度b) 由求受壓區(qū)高度c) 所需鋼筋面積，選用514布置在立壁外側(cè)沿水平方向。d) 實(shí)際配筋率(2) 正截面承載力驗(yàn)算a) 實(shí)際受壓區(qū)高度b) 截面能承受的彎矩組合設(shè)計(jì)值(2) 裂縫開(kāi)展寬度計(jì)算根據(jù)橋規(guī)第6.4.3條，構(gòu)件最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表26：式中：C1鋼筋表面形狀系數(shù)，對(duì)帶肋鋼筋，C1=1.0；C2作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，本計(jì)算中所有荷載都當(dāng)作長(zhǎng)期荷載，故C2=1.5；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，本計(jì)算中構(gòu)件為板式受彎構(gòu)件，故C3=1.15；配筋率；鋼筋應(yīng)力，。表26 裂縫寬度計(jì)算M(kN*m) (m)As(mm2) (%)d(mm) (kPa)fmax(mm)Eg(kPa)5.500.2676