清華大學工程熱力學習習題課

1、工程熱力學課程習題第一章1-1 試將1物理大氣壓表示為下列液體的液柱高(mm)，(1) 水，(2) 酒精，(3) 液態(tài)鈉。它們的密度分別為1000kg/m3，789kg/m3和860kg/m3。1-4 人們假定大氣環(huán)境的空氣壓力和密度之間的關(guān)系是p=c，c為常數(shù)。在海平面上空氣的壓力和密度分別為×105Pa和m3，如果在某山頂上測得大氣壓為5×104Pa。試求山的高度為多少。重力加速度為常量，即g=s2。1-7 如圖1-15 所示的一圓筒容器，表A的讀數(shù)為360kPa，表B讀數(shù)為170kPa，表示室壓力高于室的壓力。大氣壓力為760mmHg。試求(1) 真空室以及室和室的絕

2、對壓力；(2) 表C的讀數(shù)；(3) 圓筒頂面所受的作用力。圖 1-151-8 若某溫標的冰點為20°，沸點為75°，試導出這種溫標與攝氏度溫標的關(guān)系(一般為線性關(guān)系)。1-10 若用攝氏溫度計和華氏溫度計測量同一個物體的溫度。有人認為這兩種溫度計的讀數(shù)不可能出現(xiàn)數(shù)值相同的情況，對嗎若可能，讀數(shù)相同的溫度應(yīng)是多少1-14 一系統(tǒng)發(fā)生狀態(tài)變化，壓力隨容積的變化關(guān)系為=常數(shù)。若系統(tǒng)初態(tài)壓力為600kPa，容積為，試問系統(tǒng)容積膨脹至時，對外作了多少膨脹功。1-15 氣球直徑為，球內(nèi)充滿壓力為150kPa的空氣。由于加熱，氣球直徑可逆地增大到，并且空氣壓力正比于氣球直徑而變化。試求該

3、過程空氣對外作功量。1-16 1kg氣體經(jīng)歷如圖1-16所示的循環(huán)，A到B為直線變化過程，B到C為定容過程，C到A為定壓過程。試求循環(huán)的凈功量。如果循環(huán)為A-C-B-A則凈功量有何變化 圖 1-16第二章2-2 水在760mmHg下定壓汽化，溫度為100，比容從kg增加到kg，汽化潛熱為2250kJ/kg。試求工質(zhì)在汽化期間 (1) 內(nèi)能的變化；(2) 焓的變化。2-3 定量工質(zhì)，經(jīng)歷了一個由四個過程組成的循環(huán)，試填充下表中所缺的數(shù)據(jù)，并寫出根據(jù)。過程Q/ kJW/ kJU/ kJ120139023039534010004102-5 1kg空氣由p1=，t1=500膨脹到p1=，t1=500，

4、得到的熱量506kJ，作膨脹功506kJ。又在同一初態(tài)及終態(tài)間作第二次膨脹僅加入熱量。求：(1) 第一次膨脹中空氣內(nèi)能增加多少(2) 第二次膨脹中空氣作了多少功(3) 第二次膨脹中空氣內(nèi)能增加多少2-6 圖2-10所示的氣缸內(nèi)充以空氣。氣缸截面積為100cm2，活塞距底面高度為10cm，活塞及其上負載的總質(zhì)量為195kg，當?shù)卮髿鈮簽?71mmHg，環(huán)境溫度t0=27，氣缸內(nèi)氣體恰與外界處于熱力平衡。倘使把活塞上的負載取去100kg，活塞將突然上升，最后重新達到熱力平衡。設(shè)活塞與氣缸壁之間無摩擦，氣體可通過氣缸壁充分和外界換熱，求活塞上升的距離和氣體的換熱量。圖2-102-7 上題中若氣缸壁和

5、活塞都是絕熱的，但兩者之間不存在摩擦，此時活塞上升距離如何氣體的最終狀態(tài)又如何已知u=cvT，空氣的cv=(kg·K)。2-12 1m3容器內(nèi)的空氣，壓力為p0，溫度為T0。高壓管路( p, T )與之相通，使容器內(nèi)壓力達到p時關(guān)上閥門。設(shè)高壓管路、閥門與容器均絕熱，但有一冷卻水管通過容器。若欲在充氣過程中始終維持容器中的空氣保持T0，則需向冷卻水放出的熱量為Q，求Q。已知空氣的R，cp和cv。2-13 一臺鍋爐給水泵，將冷水壓力由p1=6kPa升高至p2=，若冷凝水(水泵進口)流量為2×105kg/h，水密度H2O=1000kg/m3。假定水泵效率為，問帶動此水泵至少要多

6、大功率的電機。2-14 一燃氣輪機裝置如圖2-11所示。空氣由1進入壓氣機升壓后至2，然后進入回熱器，吸收從燃氣輪機排出的廢氣中的一部分熱量后，經(jīng)3進入燃燒室。在燃燒室中與油泵送來的油混合并燃燒，產(chǎn)生的熱量使燃氣溫度升高，經(jīng)4進入燃氣輪機(透平)作功。排出的廢氣由5送入回熱器，最后由6排至大氣。其中壓氣機、油泵、發(fā)電機均由燃氣輪機帶動。(1) 試建立整個系統(tǒng)的能量平衡式；(2)若空氣質(zhì)量流量=50t/h，進口焓h1=12kJ/kg，燃油流量=700kg/h，燃油進口焓h7=42kJ/kg，油發(fā)熱量q=41800kJ/kg，排出廢氣焓h6=418kJ/kg，求發(fā)電機發(fā)出的功率。圖 2-112-1

7、5 某電廠一臺國產(chǎn)50000kW汽輪機發(fā)電機組，鍋爐蒸汽量為220t/h，汽輪機進口處壓力表上的讀數(shù)為，溫度為540。汽輪機出口處真空表的讀數(shù)為。當時當?shù)氐拇髿鈮簽?60mmHg，汽輪機進、出口的蒸汽焓各為kg和kg。試求：(1) 汽輪機發(fā)出的軸功率為多少千瓦(2) 若考慮到汽輪機進口處蒸汽速度為70m/s，出口處速度為140m/s，則對汽輪機功率的計算有多大影響(3) 如已知凝汽器出口的凝結(jié)水的焓為kg，而1kg冷卻水帶走的熱量，則每小時需多少噸冷卻水是蒸汽量的幾倍2-16 空氣在某壓氣機中被壓縮，壓縮前空氣的參數(shù)為p1=，v1=kg；壓縮后為p2=，v1=kg，若在壓縮過程中每千克空氣的內(nèi)

8、能增加，同時向外界放出熱量50kJ；壓氣機每分鐘生產(chǎn)壓縮空氣10kg。試求：(1) 壓縮過程中對1kg空氣所作的壓縮功；(2) 每產(chǎn)生1kg壓縮空氣所需的軸功；(3) 帶動此壓氣機所需功率至少要多少千瓦2-18 某燃氣輪機裝置如圖2-12所示。已知壓氣機進口處空氣的焓h1=290kJ/kg，經(jīng)壓縮后，空氣升溫使比焓增為h2=580kJ/kg，在截面2處與燃料混合，以c2=20m/s的速度進入燃燒室，在定壓下燃燒，使工質(zhì)吸入熱量q=670kJ/kg。燃燒后燃氣經(jīng)噴管絕熱膨脹到狀態(tài)，=800kJ/kg，流速增至，燃氣再進入動葉片，推動轉(zhuǎn)輪回轉(zhuǎn)作功。若燃氣在動葉中熱力狀態(tài)不變，最后離開燃氣輪機速度為

9、c4=100m/s。求：(1) 若空氣流量為100kg/s，壓氣機消耗的功率為多少(2) 若燃料發(fā)熱量q=43960kJ/kg，燃料耗量為多少(3) 燃氣在噴管出口處的流速是多少(4) 燃氣透平(過程)的功率為多少(5) 燃氣輪機裝置的總功率為多少 圖 2-12第三章3-1 容量為的剛性儲氣筒，裝有7×105Pa，20的空氣，筒上裝有一排氣閥，壓力達到×105Pa時就開啟，壓力降為×105Pa時才關(guān)閉。若由于外界加熱的原因造成閥門的開啟，問：(1) 當閥門開啟時，筒內(nèi)溫度為多少(2) 因加熱而失掉多少空氣設(shè)筒內(nèi)空氣溫度在排氣過程中保持不變。3-2 壓氣機在大氣壓力

10、為1×105Pa，溫度為20時，每分鐘吸入空氣為3m3。如經(jīng)此壓氣機壓縮后的空氣送入容積為8m3的儲氣筒，問需若干時間才能使筒內(nèi)壓力升高到×105Pa，設(shè)筒內(nèi)空氣的初溫、初壓與壓氣機的吸氣狀態(tài)相同。筒內(nèi)空氣溫度在空氣壓入前后并無變化。3-9 3kg空氣，p1=，T1=900K，絕熱膨脹到p2=，試按氣體熱力性質(zhì)表計算：(1) 終態(tài)參數(shù)v2和T2；(2) 膨脹功和技術(shù)功；(3) 內(nèi)能和焓的變化。3-10 某理想氣體(其M已知)由已知的p1，T1定熵壓縮到p2，又由定溫壓縮到同一個p2，這兩個終態(tài)的熵差s也已知，求p2。3-11 圖3-11所示的兩室，由活塞隔開。開始時兩室的體

11、積均為，分別儲有空氣和H2，壓力各為×105Pa，溫度各為15，若對空氣側(cè)壁加熱，直到兩室內(nèi)氣體壓力升高到×105Pa為止，求空氣終溫及外界加入的Q，已知cv,a=(kg·K)，kH2=，活塞不導熱，且與氣缸間無摩擦。圖3-113-12 6kg空氣由初態(tài)p1=、t1=30，經(jīng)下列不同過程膨脹到同一終態(tài)p2=：(1)定溫；(2)定熵；(3)n=。試比較不同過程中空氣對外作功，交換的熱量和終溫。3-13 一氧氣瓶容量為，內(nèi)盛p1=×105Pa的氧氣，其溫度與室溫相同，即t1=t0=20，求：(1) 如開啟閥門，使壓力迅速下降到p2=×105Pa，求

12、此時氧的溫度T2和所放出的氧的質(zhì)量m；(2) 閥門關(guān)閉后，瓶內(nèi)氧的溫度與壓力將怎樣變化；(3) 如放氣極為緩慢，以致瓶內(nèi)氣體與外界隨時處于熱平衡。當壓力也自×105Pa降到×105Pa時，所放出的氧較(1)為多還是少3-14 2kg某種理想氣體按可逆多變過程膨脹到原有體積的三倍，溫度從300降到60，膨脹期間作膨脹功，吸熱，求cp和cv。3-16 試證理想氣體在T-s圖上任意兩條定壓線(或定容線)之間的水平距離相等。3-17 空氣為p1=1×105Pa，t1=50，V1=，進入壓氣機按多變過程壓縮至p2=32×105Pa，V2=，試求：(1)多變指數(shù)；(

13、2)所需壓縮功(軸功)；(3)壓縮終了空氣溫度；(4)壓縮過程中傳出的熱量。3-19 壓氣機中氣體壓縮后的溫度不宜過高，取極限值為150，吸入空氣的壓力和溫度為p1=，t1=20，求在單級壓氣機中壓縮250m3/h空氣可能達到的最高壓力。若壓氣機缸套中流過465kg/h的冷卻水，在氣缸套中水溫升高14，再求壓氣機必需的功率。3-20 實驗室需要壓力為的壓縮空氣，應(yīng)采用一級壓縮還是兩級壓縮若采用兩級壓縮，最佳中間壓力應(yīng)等于多少設(shè)大氣壓力為，大氣溫度為20，n=，采用間冷器將壓縮空氣冷卻到初溫，試計算壓縮終了空氣的溫度。3-21 三臺壓氣機的余隙比均為，進氣狀態(tài)均為，27，出口壓力均為，但壓縮過程

14、的指數(shù)分別為n1=，n=，n=1，試求各壓氣機的容積熱效率(設(shè)膨脹過程與壓縮過程的多邊指數(shù)相同)。第四章4-1 試用熱力學第二定律證明，在p-v圖上，兩條可逆絕熱線不可能相交。4-2 (1) 可逆機從熱源T1吸熱Q1，在熱源T1與環(huán)境(溫度為T0)之間工作，能作出多少功(2) 根據(jù)卡諾定理降低冷源溫度可以提高熱效率，有人設(shè)想用一可逆制冷機造成一個冷源T2(T2<T0)，另可逆熱機在T1與T2間工作，你認為此法是否有效為什么4-3 溫度為T1，T2的兩個熱源間有兩個卡諾機A與B串聯(lián)工作(即中間熱源接受A機的放熱同時向B機供給等量熱)。試證這種串聯(lián)工作的卡諾熱機總效率與工作于同一T1，T2熱

15、源間的單個卡諾機效率相同。4-4 如圖4-26所示的循環(huán)，試判斷下列情況哪些是可逆的哪些是不可逆的哪些是不可能的 圖 4-26a. QL=1000kJ，W=250kJb. QL=2000kJ，QH=2400kJc. QH=3000kJ，W=250kJ4-5 試判斷如圖4-27所示的可逆循環(huán)中Q3的大小與方向、Q2的方向及循環(huán)凈功W的大小與方向。4-6 若封閉系統(tǒng)經(jīng)歷一過程，熵增為25kJ/K，從300K的恒溫熱源吸熱8000kJ，此過程可逆不可逆還是不可能4-8 空氣在軸流壓氣機中被絕熱壓縮，增壓比為，初、終態(tài)溫度分別為20和200，求空氣在壓縮過程中熵的變化。4-10 將5kg 0的冰投入盛

16、有25kg溫度為50水的絕熱容器中，求冰完全融化且與水的溫度均勻一致時系統(tǒng)的熵的變化。已知冰的融解熱為333kJ/kg。4-11 在有活塞的氣缸裝置中，將1kmol理想氣體在400K下從100kPa緩慢地定溫壓縮到1000kPa，計算下列三種情況下，此過程的氣體熵變、熱源熵變及總熵變：a. 若過程中無摩擦損耗，而熱源的溫度也為400K；b. 過程中無摩擦損耗，熱源溫度為300K；c過程中有摩擦損耗，比可逆壓縮多消耗20%的功，熱源溫度為300K。4-13 一個絕熱容器被一導熱的活塞分隔成兩部分。初始時活塞被銷釘固定在容器的中部，左、右兩部分容積均為V1=V2=，空氣溫度均為300K，左邊壓力為

17、p1=2×105Pa，右邊壓力為p2=1×105Pa。突然拔除銷釘，最后達到新的平衡，試求左、右兩部分容積及整個容器內(nèi)空氣的熵變。4-15 如圖4-30所示，兩股空氣在絕熱流動中混合，求標準狀態(tài)下的V3(m3/min)，t3及最大可能達到的壓力p3(MPa)。圖4-304-18 用家用電冰箱將1kg25的水制成0的冰，試問需要的最少電費應(yīng)是多少已知水的=(mol·K)；冰0時的熔解熱為mol；電費為元/(kW·h)；室溫為25。4-20 壓氣機空氣進口溫度為17，壓力為1×105Pa，經(jīng)歷不可逆絕熱壓縮后其溫度為207，壓力為×105

18、Pa，若室內(nèi)溫度為17，大氣壓力為1×105Pa，求：(1) 此壓氣機實際消耗的軸功；(2) 進、出口空氣的焓；(3) 消耗的最小有用功；(4)損失；(5)壓氣機效率。4-21 在一個可逆熱機循環(huán)中，工質(zhì)氦定壓吸熱，溫度從300升高到850，其定壓比熱容cp=(kg·K)，已知環(huán)境溫度為298K。求循環(huán)的最大效率和最大熱效率。第五章5-1 壓縮比為的奧圖循環(huán)，工質(zhì)可視為空氣，k=，壓縮沖程的初始狀態(tài)為100kPa，27，吸熱量為920kJ/kg，活塞排量為4300cm3。試求(1)各個過程終了的壓力和溫度；(2) 循環(huán)熱效率；(3) 平均有效壓力。5-5 某狄塞爾循環(huán)，壓縮

19、沖程的初始狀態(tài)為90kPa，10，壓縮比為18，循環(huán)最高溫度是2100。試求循環(huán)熱效率以及絕熱膨脹過程的初、終狀態(tài)。5-7 混合加熱理想循環(huán)，吸熱量是1000kJ/kg，定容過程和定壓過程的吸熱量各占一半。壓縮比是14，壓縮過程的初始狀態(tài)為100kPa，27。試計算(1)輸出凈功，(2)循環(huán)熱效率。5-8 混合加熱循環(huán)，如圖5-2所示，t1=90，t2=400，t3=590，t5=300。工質(zhì)可視為空氣，比熱為定值。求循環(huán)熱效率及同溫限卡諾循環(huán)熱效率。圖5-25-11 用氦氣作工質(zhì)的勃雷登實際循環(huán)，壓氣機入口狀態(tài)是400kPa，44，增壓比為3，燃氣輪機入口溫度是710。壓氣機效率，燃氣輪機的

20、效率為。當輸出功率為59kW時，氦氣的質(zhì)量流率為多少kg/s氦氣k=。5-12 如題5-11，若想取得最大的循環(huán)輸出凈功，試確定最佳的循環(huán)增壓比并計算此時氦氣的質(zhì)量流率。實際勃雷登循環(huán)的最佳增壓比5-14 某燃氣輪機裝置動力循環(huán)，壓氣機的絕熱效率為80%，燃氣輪機的為85%，循環(huán)的最高溫度是1300K，壓氣機入口狀態(tài)是105kPa，18。試計算1kg工質(zhì)最大循環(huán)作功量及作出3000kW功率時的工質(zhì)流率。5-15 如果在題5-14中采用回熱度為92%的回熱設(shè)備，問提供給循環(huán)的熱量可以節(jié)省多少5-19 一個具有二級壓縮中間冷卻、二級膨脹中間再熱以及回熱的燃氣輪機裝置循環(huán)如圖5-24所示。循環(huán)的入口

21、空氣參數(shù)為100kPa，15，低壓級的增壓比是3，高壓級是4，燃氣輪機高壓級、低壓級的增壓比與壓氣機相同。中間冷卻使空氣溫度下降為低壓級壓縮機溫升的80%，回熱器的回熱度是78%，二級燃氣輪機的入口溫度皆是1100，壓氣機和燃氣輪機的絕熱效率和相對內(nèi)效率均是86%，試確定作出6000kW功率時的工質(zhì)的質(zhì)量流率。圖5-24第六章6-1 利用水蒸氣表判定下列各點狀態(tài)，并確定h，s及x的值：(1) p1=20MPa，t1=250；(2) p2=9MPa，v2=kg；(3) p3=，t3=450；(4) p4=1MPa，x=；(5) p5=，s=(kg·K)。6-4 在水泵中，從壓力為4kP

22、a的飽和水定熵壓縮到壓力為4MPa。(1) 查表計算水泵壓縮1kg水所耗的功。(2) 因水是不可壓縮流體，比容變化不大，可利用式計算耗功量，將此結(jié)果與(1)的計算結(jié)果加以比較。6-6 汽輪機進口參數(shù)：p1=，t1=450，出口壓力p2=5kPa，蒸汽干度x2=，計算汽輪機相對內(nèi)效率。6-7 汽輪機的乏汽在真空度為，x=的狀態(tài)下進入冷凝器，定壓冷凝器結(jié)成飽和水。試計算乏汽凝結(jié)成水時體積縮小的倍數(shù)，并求1kg乏汽在冷凝器中所放出的熱量。已知大氣壓力為。6-10 一臺10m3的汽包，盛有2MPa的汽水混合物，開始時，水占總?cè)莘e的一半。如由底部閥門放走300kg水，為了使汽包內(nèi)汽水混合物的溫度保持不變

23、，需要加入多少熱量如果從頂部閥門放汽300kg，條件如前，那又要加入多少熱量第七章7-1 蒸汽朗肯循環(huán)的初溫t1=500，背壓(乏汽壓力)p2=，試求當初壓p1=及14MPa時，循環(huán)凈功、加熱量、熱效率、汽耗率及汽輪機出口干度x2(忽略泵功)。7-3 冬天冷卻水溫度較低 ，可以降低冷凝壓力，即=，夏天冷卻水溫度高，冷凝壓力升為，試計算，當汽輪機進汽壓力p1=，進汽溫度t1=440時，上述兩種情況的熱效率及汽耗率(忽略泵功)。7-5 水蒸氣再熱循環(huán)的初壓力為，初溫為535，背壓為，再熱前壓力為，再熱后溫度與初溫相同，(1)求其熱效率；(2)若因阻力損失，再熱后壓力為3MPa，則熱效率又為多少7-

24、6 某蒸汽動力裝置采用一次抽汽回熱循環(huán)，已知新汽參數(shù)p1=，t1=390，抽汽壓力pa=，乏汽壓力p2=5kPa。試計算其熱效率、汽耗率并與朗肯循環(huán)比較。7-8 某蒸汽動力循環(huán)由一次再熱及一級抽汽混合式回熱所組成。蒸汽初參數(shù)p1=16MPa，t1=535，乏汽壓力p2=，再熱壓力pb=3MPa，再熱后te=t1，回熱抽汽壓力pa=，試計算抽汽量，加熱量q1，凈功w及熱效率t。第8章8-1 一制冷劑工作在245K和300K之間，吸熱量為9kW，制冷系數(shù)是同溫限卡諾逆循環(huán)制冷系數(shù)的75%。試計算，(1) 放熱量，(2) 耗功量，(3) 制冷量為多少“冷噸”。8-5 采用勃雷登逆循環(huán)的制冷劑，運行在

25、300K和250K之間，如果循環(huán)增壓比分別為3和6，試計算它們的COP。假定工質(zhì)可視為理想氣體，cp=(kg·K), k=。8-6 采用具有理想回熱的勃雷登逆循環(huán)的制冷機，工作在290K和220K之間，循環(huán)增壓比為5，當輸入功率為3kW時循環(huán)的制冷量是多少“冷噸”循環(huán)的性能系數(shù)又是多少工質(zhì)可視為理想氣體，cp=(kg·K), k=。8-8 以氟利昂-12為工質(zhì)的制冷機，蒸發(fā)器溫度為20，壓縮機入口狀態(tài)為干飽和蒸汽。冷凝器溫度為30，其出口工質(zhì)狀態(tài)為飽和液體。制冷量為1kW。若工質(zhì)改用替代物HFC134a其他參數(shù)不變。試比較它們之間的循環(huán)制冷系數(shù)、效率、壓縮機耗功量以及制冷劑

26、流率。8-11 一個以CFC12為工質(zhì)的理想蒸氣壓縮制冷循環(huán)，運行在900kPa和300kPa之間，離開冷凝器的工質(zhì)有5的過冷度，試確定循環(huán)的性能系數(shù)。若工質(zhì)改用HFC134a，性能系數(shù)又為多少第九章9-2 某鍋爐煙氣的容積成份為：，試求各組元氣體的質(zhì)量成分和各組元氣體的分壓力。煙氣的總壓力為×105Pa。9-3 煙氣的摩爾成分為：，空氣的摩爾成分為：，。以50kg煙氣與75kg空氣混合，混合后氣體壓力為×105Pa，求混合后氣體的(1)摩爾成分；(2)質(zhì)量成分；(3)平均摩爾質(zhì)量和折合氣體常數(shù)；(4)各組元氣體的分壓力。9-4 有三股壓力相等的氣流在定壓下絕熱混合。第一股

27、是氧，；第二股是一氧化碳，；第三股是空氣，混合后氣流溫度為275。試求每小時的混合熵產(chǎn)(用定比熱容計算，且把空氣視作單一成分的氣體處理，即不考慮空氣中的氧與第一股氧氣之間產(chǎn)生混合熵產(chǎn)的情況)。9-5 容積為V的剛性容器內(nèi)，盛有壓力為p，溫度為T的二元理想混合氣體，其容積成分為和。若放出x kg混合氣體，并加入y kg第二種組元氣體后，混合氣體在維持原來的壓力p和溫度T下容積成分從原來的變成，變成。設(shè)兩種組元氣體是已知的，試確定x和y的表達式。9-6 設(shè)剛性容器中原有壓力為p1，溫度為T1的m1kg第一種理想氣體，當?shù)诙N理想氣體充入后使混合氣體的溫度仍維持不變，但壓力升高到p，試確定第二種氣體

28、的充入量。9-8 濕空氣的溫度為30，壓力為×105Pa，相對濕度為70%，試求：(1)比濕度；(2)水蒸氣分壓力；(3)相對于單位質(zhì)量干空氣的濕空氣焓值；(4) 由h-d圖查比濕度、水蒸氣分壓力，并和(1)與(2)的答案對照。(5)如果將其冷卻到10，在這個過程中會分出多少水分放出多少熱量(用h-d圖)。9-9 t1=20及=60%的空氣作干燥用?？諝庠诩訜崞髦斜患訜岬絫2=50，然后進入干燥器，由干燥器出來時，相對濕度為3=80%，設(shè)空氣的流量為5000kg干空氣/h，試求：(1)使物料蒸發(fā)1kg水分需要多少干空氣(2)每小時蒸發(fā)水分多少千克(3) 加熱器每小時向空氣加入的熱量及

29、蒸發(fā)1kg水分所耗費的熱量。9-10 試用h-d圖分別確定下列參數(shù)：h/kJ/kg干空氣d/kg/kg干空氣t/ Pa/75%2870%15303520561075%9-11 為滿足某車間對空氣溫、濕度的要求，需將t1=10，1=30%的空氣加熱后再送入車間。設(shè)加熱后空氣的溫度t2=21，處理空氣過程的角系數(shù)=3500，試求空氣終態(tài)及處理過程的熱、濕變化。9-13 某設(shè)備的容積V=60m3，內(nèi)裝飽和水蒸氣及溫度為50的干空氣的混合物，容器內(nèi)的真空為×105Pa。經(jīng)一段時間后，由外界漏入1kg質(zhì)量的干空氣。此時，容器中有的水蒸氣被凝結(jié)。設(shè)大氣壓力為1×105Pa，試求終態(tài)時容器內(nèi)工質(zhì)的壓力和溫度。9-14 t