塔吊附墻墻受力計(jì)算書.

1、.WD.WD.WD.塔吊附墻受力計(jì)算書目錄一、塔吊附墻概況二、塔吊附墻桿受力計(jì)算三、構(gòu)造柱抗剪切驗(yàn)算四、附墻桿截面設(shè)計(jì)和穩(wěn)定性強(qiáng)度驗(yàn)算一、塔吊附墻概況本工程構(gòu)造高度53.4 m，另加桅桿15米，總高度68.4米。本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式現(xiàn)澆砼根基，根基埋設(shè)深度-5.35m，塔身設(shè)兩道附墻與構(gòu)造柱拉結(jié)：塔身升到12標(biāo)準(zhǔn)節(jié)時(shí)，設(shè)第一道附墻于第6標(biāo)準(zhǔn)節(jié)構(gòu)造標(biāo)高23.47米，塔吊升到第17標(biāo)準(zhǔn)節(jié)時(shí)，設(shè)第二道附墻于第14標(biāo)準(zhǔn)節(jié)構(gòu)造標(biāo)高42.8米，然后加到第23標(biāo)準(zhǔn)節(jié)為止。在加第二道附墻之前，第一道附墻以上有17-6=11個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，而第二道附墻以上塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)數(shù)最多為23-14=9節(jié)，因此

2、，第二道附墻設(shè)置之前第一道附墻受力最大。本計(jì)算書將對(duì)第一道附墻進(jìn)展受力計(jì)算和構(gòu)造設(shè)計(jì)。為簡(jiǎn)化計(jì)算和偏于安全考慮，第二道附墻將采用與第一道附墻一樣的構(gòu)造形式。本工程方案使用金環(huán)工程使用過的塔吊附墻桿。根據(jù)塔吊與構(gòu)造的位置關(guān)系，附墻桿夾角較小，附墻桿與構(gòu)造柱連接的予埋件分別采用不同的形式。本計(jì)算書主要包括四個(gè)方面內(nèi)容：附墻桿及支座受力計(jì)算，構(gòu)造柱抗剪切及局部受壓驗(yàn)算，附墻桿予埋件錨筋設(shè)計(jì),附墻桿型號(hào)選用。二、塔吊附墻桿受力計(jì)算一、塔吊附墻內(nèi)力計(jì)算，將對(duì)以下兩種最不利受力情況進(jìn)展：塔機(jī)滿載工作，起重臂順?biāo)韝-x軸或y-y軸，風(fēng)向垂直于起重臂見圖1；塔機(jī)處于非工作狀態(tài)，起重臂處于塔身對(duì)角線，風(fēng)向由起

3、重臂吹向平衡臂見圖2。對(duì)于第一種受力狀態(tài)，塔身附墻承擔(dān)吊臂制動(dòng)和風(fēng)力產(chǎn)生的扭矩和附墻以上自由高度下塔身產(chǎn)生的水平剪力。對(duì)于第二種受力狀態(tài)，塔身附墻僅承受附墻以上自由高度下塔身產(chǎn)生的水平剪力。以下分別對(duì)不同受力情況進(jìn)展計(jì)算：二、對(duì)第一種受力狀態(tài)，附墻上口塔身段面內(nèi)力為：彎矩：M=164.83T.m剪力：V=3.013T扭矩：T=12T.m,那么:1、當(dāng)剪力沿x-x軸時(shí)(見圖a)，由MB=0，得 T+V*L1 -LB0*N1=0 即：N1=T+ V*L1/ LB0 =12+3.013*3.65/5.932 =3.88T通過三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為： RAY= N1*sin52.3426=3.8

4、8*sin52.3426=2.84TRAx= N1*cos52.3426=3.88* cos52.3426=2.64T由MC=0，得 N3*LG0+T+V*0.8=0 即：N3=-T+ V*0.8/ L G0 =-12+3.013*0.8/0.966 =-14.92T由M0=0，得 N2*LC0-(T+V*L6)=0 即：N2=T+ V*L6/ L C 0 =12+3.013*0.027/0.98 =12.33T由力平衡公式Ni=0，得RAY+RBY=0和-RAX-RBX +V =0，故RBY= -RAY =-2.84T(負(fù)值表示力方向與圖示相反,以下同)RBX=-RAX +V =-2.64+

5、12.33=9.48T2、當(dāng)剪力沿y-y軸時(shí)(見圖b)，由MB=0，得 T-V*L4+LB0*N1=0 即：N1=T-V*L4/ LB0=12-3.013*4.5/5.932=-0.263T通過三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為： RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171TRAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2T由MC=0，得 N3*LC0+T+V*0.8=0 即：N3=-T+ V*0.8/ L C0 =-12+3.013*0.8/0.98 =-14.91T由M0=0，得 N2*LC0-(T+V*L5)=0

6、即：N2=T+ V*L5/ L G 0 =12+3.013*0.2/0.966 =13.05T由靜力平衡公式Ni=0，得RAY +RBY+V =0和RAX+ RBX=0，故RBY= -(RAY+V)=-(-3.16+12)=-8.84TRBX=-RAX=2.93T二、對(duì)第二種受力狀態(tài)(非工作狀態(tài))，附墻上口塔身段面內(nèi)力為：彎矩：M=191.603T.m剪力：V=10.036T，剪力沿塔身橫截面對(duì)角線，對(duì)圖c,由MB=0，得 V*LBH +LB0*N1=0 即：N1=-V*LBH/ LB0 =-10.036*0.6/5.932 =-1.015T通過三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為： RAY= -N1

7、*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8TRAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62T由MC=0，得 N3*L0C+ V* LC0=0 即：N3=- V* LC0/ L C0 =-10.036*1.132/0.98 =-11.6T由M0=0，得 N2*LC0-V*L7=0 即：N2= V*L7/ L C 0 =10.036*0.17/0.98 =1.74T由力平衡公式Ni=0，得RAY +RBY+V*cos450=0和-RAX-RBX +V*sin450 =0，故RBY= -RAY- V*cos450 =0.8-10.0

8、36*cos450=-6.3TRBX=-RAX +V* sin450 =0.62+10.036*sin450=7.79T對(duì)圖d,由MB=0，得 V*LBG +LB0*N1=0 即：N1=-V*LBG/ LB0 =-10.036*5.67/5.932 =-9.6T由MC=0，得 N3*0+ V* LC0=0，即N3=0通過三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為： RAY= N1*sin52.3426=-9.6*sin52.3426=-7.6TRAx= -N1*cos52.3426=-9.6* cos52.3426=-5.87T由靜力平衡公式，得RAY +RBY+V*sin450=0和RAX+RBX +V*

9、cos450 =0，故RBY=-RAY-V*sin450=7.6-10.036*cos450=0.5TRBX=-RAX-V*sin450=-5.87-10.036*sin450=-13T根據(jù)如上計(jì)算,附墻桿件和支座受力最大值見下表：AB桿BC桿BD桿A支座B支座RAXRAYRBXRBYN1=-9.6tN2=13.05tN3=-14.92t7.6t5.87t-13t0.5t由于外力方向可向相反方向進(jìn)展，故以上數(shù)值可正可負(fù)，均按壓桿進(jìn)展設(shè)計(jì)。三、構(gòu)造柱抗剪切和局部壓力強(qiáng)度驗(yàn)算附墻埋件受力面積為470470,錨固深度按450計(jì)算，最小柱斷面為700700，柱子箍筋為 HYPERLINK mailto

10、:1210010200，由上面的計(jì)算結(jié)果可知，支座最大拉力壓力為RBX2+RBY21/2=13 2+0.521/2=13.01T=130.1KN。構(gòu)造柱抗剪切計(jì)算公式為：式中：Ft：砼的軸心抗拉強(qiáng)度，取1.5*75%Mpa(C30的12天強(qiáng)度等級(jí))um:距集中反力作用面積周邊h0/2處的周長(zhǎng)um =2340h0:截面有效高度 h0=235fyv:鋼筋的抗剪強(qiáng)度，取fyv =235Mpa12，級(jí)鋼Asyu：與剪切面積相交的全部箍筋截面面積，Asyu =2*113=226mm2K：安全系數(shù)，K=2.5故：右式/K=(1.5*0.75*2340*235+0.8*235*226)/2.5=661125

11、.5/2.5=264450.2N=264.45KN130.1KN結(jié)論：利用構(gòu)造柱已有的箍筋 HYPERLINK mailto:1210012200其抗剪強(qiáng)度能滿足受力要求。四、附墻與構(gòu)造連接予埋件錨筋強(qiáng)度驗(yàn)算附墻與構(gòu)造連接予埋件受力最大值為X軸方向的13T和Y軸方向的0.5T。附墻桿與予埋件的連接銷栓到錨筋根部的距離取350mm偏大，那么X軸方向的5.83T將產(chǎn)生彎矩M=350*5.83*104=20405000N.mm。彎矩和Y軸方向15.1T拉力作用下，邊錨筋抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算如下：RBY/AS總+M/Wn fy其中，RBY為15.1T=151000NAS總為錨筋總面積，為5890mm2(錨筋為

12、12根直徑為25的二級(jí)螺紋鋼)M為20405000N.mmWn抵抗矩，值為：Wn =6*AS1*h12+h22/ h1=6*490.9*(2502+1002)/ 250=73752816mm3故此，RBY/AS總+M/Wn =151000/5890+20405000/73752816=26 N/mm2f=310N/mm2可知錨筋強(qiáng)度滿足要求。五、附墻桿截面設(shè)計(jì)根據(jù)金環(huán)工程提供的附墻計(jì)算書，金環(huán)工程受最大內(nèi)力的附墻桿件的計(jì)算長(zhǎng)度為l0=9.010m，最大軸心壓力設(shè)計(jì)值安全系數(shù)2.5為：297.28KN，而本工程受最大內(nèi)力的附墻桿件的計(jì)算長(zhǎng)度為l0=6.012m，最大軸心壓力設(shè)計(jì)值安全系數(shù)2.0為：2.0*14.92=29.84T=298.40KN，故知可以使用。結(jié)論：附墻桿采用218a型鋼拼成180220截面的格構(gòu)件，并用-1801408綴板，間距640mm與槽鋼三面圍焊，焊縫高度6mm角焊縫形式，焊條為E43焊條，可滿足附墻桿受力要求。歡迎您的光臨，Word文檔下載后可修改編輯.雙擊可刪除頁眉頁腳.謝謝！希望您提出您珍貴的意見，你的意見是我進(jìn)步的