腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件

扣件腳手架和模板支架安全規(guī)范扣件腳手架和模板支架安全規(guī)范1提綱落地腳手架計(jì)算懸挑腳手架計(jì)算其他模版支撐計(jì)算提綱落地腳手架計(jì)算懸挑腳手架計(jì)算其他模版支撐計(jì)算2一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析1.技術(shù)原因（施工前的主要原因）腳手架倒塌的主要原因是支撐失穩(wěn)，連接強(qiáng)度不夠，施工企業(yè)在腳手架、模板工程施工前，沒有進(jìn)行腳手架、模板設(shè)計(jì)和剛度驗(yàn)算，只靠經(jīng)驗(yàn)來進(jìn)行支撐系統(tǒng)布置，使支撐系統(tǒng)的剛度和穩(wěn)定性考慮不足。甚至有些單位沒有編制施工安全技術(shù)措施和專項(xiàng)方案。因此技術(shù)人員、監(jiān)理應(yīng)當(dāng)按照規(guī)范要求審查施工單位方案的編制是否符合工程建設(shè)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)和有關(guān)規(guī)范的要求。對(duì)于搭設(shè)方案要繪制架體和建筑物拉結(jié)點(diǎn)做法詳圖，并說明腳手架基礎(chǔ)的做法以及詳細(xì)的計(jì)算書。同時(shí)也要對(duì)施工現(xiàn)場的不利因素進(jìn)行考慮，嚴(yán)格的作好監(jiān)控。一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析1.技術(shù)原因（施工前的主要原因3一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析

2.材料原因◆鋼管（如壁厚）不符合規(guī)范和國家有關(guān)規(guī)定的要求；◆扣件不符合規(guī)范和國家有關(guān)規(guī)定的要求；◆腳手板質(zhì)量不符合要求；

3.管理原因（過程控制中的主要原因）◆建立健全安全保證體系、落實(shí)安全生產(chǎn)責(zé)任制；◆安全培訓(xùn)制度；◆安全施工技術(shù)交底；◆安全防護(hù)以及施工機(jī)具管理；◆施工現(xiàn)場危險(xiǎn)部位安全警示標(biāo)志的設(shè)置；◆現(xiàn)場檢查是否按照方案和交底內(nèi)容執(zhí)行；按照《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ59-2011）實(shí)施指南的要求對(duì)施工現(xiàn)場進(jìn)行檢查。一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析2.材料原因4一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析5一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析6一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析72014年12月29日，北京市海淀區(qū)清華附中體育館及宿舍樓工程，作業(yè)人員在基坑內(nèi)綁扎基礎(chǔ)底板鋼筋時(shí)，底板鋼筋體系失穩(wěn)后發(fā)生整體坍塌，事故造成10人死亡。一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析2022/12/162014年12月29日，北京市海淀區(qū)清華附中體育館及宿舍樓工8施工單位違反方案要求，減少馬凳鋼筋直徑、增大馬凳布置間距、未在馬凳之間設(shè)置有效支撐，降低了馬凳總體承載力，同時(shí)，違規(guī)在底板鋼筋上集中堆放物料，致使底板鋼筋體系無法承受堆料荷載而整體坍塌。一是施工單位經(jīng)營及安全管理混亂。項(xiàng)目組織機(jī)構(gòu)不健全，備案項(xiàng)目經(jīng)理長期未到崗履職，專職安全員數(shù)量配備不足。二是施工項(xiàng)目部安全管理缺失。未進(jìn)行技術(shù)交底，安全培訓(xùn)教育不到位，鋼筋作業(yè)人員未經(jīng)培訓(xùn)上崗；對(duì)勞務(wù)分包單位管理不到位。三是未及時(shí)督促施工單位項(xiàng)目經(jīng)理到崗，未督促監(jiān)理單位落實(shí)監(jiān)理責(zé)任，壓縮工期，對(duì)施工工期安排造成影響。四是監(jiān)理單位未起到安全監(jiān)督作用，對(duì)鋼筋作業(yè)現(xiàn)場監(jiān)理不到位。一、腳手架發(fā)生事故的原因及分析2022/12/16施工單位違反方案要求，減少馬凳鋼筋直徑、增大馬凳布置間距、未9國家標(biāo)準(zhǔn)38mm行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)36mm事故現(xiàn)場實(shí)測28.38mm一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格國家標(biāo)準(zhǔn)38mm一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主10一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格11國家標(biāo)準(zhǔn)：13.2N事故現(xiàn)場實(shí)測：8.7N一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格國家標(biāo)準(zhǔn)：13.2N一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一12一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格一、腳手架事故的共性原因及分析

——（一）主要材料不合格13桿件間距設(shè)計(jì)為1.2米事故現(xiàn)場實(shí)測為1.8米一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大桿件間距設(shè)計(jì)為1.2米一、腳手架事故的共性原因及分析

——（14事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求設(shè)置的掃地桿及剪刀撐。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求設(shè)置的掃地桿及剪刀撐。15事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求設(shè)置的剪刀撐。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求設(shè)置的剪刀撐。一、腳手16事故現(xiàn)場殘留架體顯示自由端未按規(guī)范和方案要求的不得大于0.5米的要求，甚至達(dá)到1.7米。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大事故現(xiàn)場殘留架體顯示自由端未按規(guī)范和方案要求的不得大于0.517事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求的橫桿及連墻措施。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求的橫桿及連墻措施。一、18事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求的橫桿及連墻措施。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（二）搭設(shè)隨意性大事故現(xiàn)場殘留架體未見到規(guī)范以及方案要求的橫桿及連墻措施。一、19梁、板、柱同時(shí)澆筑一、腳手架事故的共性原因及分析

——（三）澆筑順序錯(cuò)誤梁、板、柱同時(shí)澆筑一、腳手架事故的共性原因及分析

——（三）20事故現(xiàn)場殘留架體顯示違反規(guī)范、導(dǎo)則和方案要求的豎向和梁板不得同時(shí)澆筑的要求。一、腳手架事故的共性原因及分析

——（三）澆筑順序錯(cuò)誤事故現(xiàn)場殘留架體顯示違反規(guī)范、導(dǎo)則和方案要求的豎向和梁板不得21梁、板、柱同時(shí)澆筑一、腳手架事故的共性原因及分析

——（三）澆筑順序錯(cuò)誤梁、板、柱同時(shí)澆筑一、腳手架事故的共性原因及分析

——（三）222、連墻措施不可靠，連墻件隨意提前拆除，11層腳手架瞬間坍塌一、腳手架事故的共性原因及分析

——（四）構(gòu)造缺失（連墻措施不可靠，連墻件隨意提前拆除）2、連墻措施不可靠，連墻件隨意提前拆除，11層腳手架瞬間坍塌23

《規(guī)范》（JGJ130-2011）規(guī)定的設(shè)計(jì)方法與荷載分項(xiàng)系數(shù)等，均與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》一致。腳手架與一般結(jié)構(gòu)相比，其工作條件具有以下特點(diǎn)：

（1）所受荷載變異性較大；

（2）扣件連接節(jié)點(diǎn)屬于半剛性，且節(jié)點(diǎn)剛性大小與扣件質(zhì)量、安裝質(zhì)量有關(guān)，節(jié)點(diǎn)性能存在較大變異；

（3）腳手架結(jié)構(gòu)、構(gòu)件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕，搭設(shè)尺寸誤差、受荷偏心等均較大；

（4）與墻的連接點(diǎn)，對(duì)腳手架的約束性變異較大。二、腳手架規(guī)范的設(shè)計(jì)的基本規(guī)定《規(guī)范》（JGJ130-2011）規(guī)定的設(shè)24（一）、腳手架設(shè)計(jì)需要計(jì)算的內(nèi)容及要求

1.腳手架的承載能力應(yīng)按概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的要求，采用分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)。（1）縱向、橫向水平桿等受彎構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算；（2）連接扣件抗滑承載力計(jì)算；（3）立桿的穩(wěn)定性計(jì)算；

（4）連墻件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接強(qiáng)度的計(jì)算；（5）立桿地基承載力計(jì)算。

2.計(jì)算構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性與連接強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載效應(yīng)基本組合的設(shè)計(jì)值。永久荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.2，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.4。

3.腳手架中的受彎構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗(yàn)算強(qiáng)度和剛度。驗(yàn)算構(gòu)件強(qiáng)度時(shí)，荷載要取設(shè)計(jì)值；驗(yàn)算構(gòu)件變形時(shí)，荷載取標(biāo)準(zhǔn)值。

4.按照扣件式腳手架鋼管規(guī)范進(jìn)行對(duì)腳手架進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，必須滿足規(guī)范的構(gòu)造要求。二、腳手架規(guī)范的設(shè)計(jì)的基本規(guī)定（一）、腳手架設(shè)計(jì)需要計(jì)算的內(nèi)容及要求1.25（二）腳手架荷載的確定---(荷載與荷載組合)1.荷載：包括恒荷載和活荷載（1）恒荷載：

a.腳手架結(jié)構(gòu)自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；

b.構(gòu)、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等防護(hù)設(shè)施的自重。（2）活荷載：

a.施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重；

b.風(fēng)荷載（臨沂地區(qū)基本風(fēng)荷載0.3KN/m2，重現(xiàn)期n=10）。（二）腳手架荷載的確定---(荷載與荷載組合)1.荷載：包括262.荷載的效應(yīng)組合計(jì)算縱向、橫向水平桿強(qiáng)度與變形時(shí)，采用永久荷載+施工均布活荷載；腳手架立桿穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，采用①永久荷載+施工均布活荷載②永久荷載+0.85（施工均布活荷載+風(fēng)荷載）連墻件承載力時(shí)：①單排架，風(fēng)荷載+3.0kn②雙排架，風(fēng)荷載+5.0kn（二）腳手架荷載的確定2.荷載的效應(yīng)組合（二）腳手架荷載的確定27（三）詳細(xì)計(jì)算舉例

落地式腳手架計(jì)算3.小橫桿的計(jì)算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，小橫桿在大橫桿上面，計(jì)算簡圖如下所示（立桿縱距1.5m，立桿橫距為0.9m，立桿步距1.8m）按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。

（三）詳細(xì)計(jì)算舉例

落地式腳手架計(jì)算3.小橫桿的計(jì)算28落地式腳手架計(jì)算①荷載的計(jì)算均布恒荷載值計(jì)算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.04kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(木)P2=0.350×1.500/2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.500/2荷載的計(jì)算值q=1.2×（P1+P2）+1.4×Q=3.513KN/m

表4.2.1－1腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值表4.2.2施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值小橫桿計(jì)算簡圖落地式腳手架計(jì)算①荷載的計(jì)算表4.2.1－1腳手板自重標(biāo)29（2）小橫桿的抗彎強(qiáng)度計(jì)算要滿足

（式5.2.1）其中：M為彎矩設(shè)計(jì)值，包括腳手板自重荷載產(chǎn)生的彎矩和施工活荷載的彎矩；

W為鋼管的截面模量；(查附錄表B.0.1)

[f]取Q235鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取205N/mm2。計(jì)算的M=3.513×0.92/8=0.356KNm

σ=0.356×106/5260=67.615N/mm2<205N/mm2,滿足要求。（3）小橫桿的撓度v計(jì)算要滿足（圖乘法計(jì)算推導(dǎo)來的，其他同理）（實(shí)際受力彎矩圖） （單位力彎矩圖，兩個(gè)圖乘）

[v]按照規(guī)范要求為取l/150與10mm的小值（表5.1.8）。

落地式腳手架計(jì)算（2）小橫桿的抗彎強(qiáng)度計(jì)算要滿足落地式腳手架計(jì)算30最大撓度考慮為簡支梁在均布荷載作用下的撓度。均布荷載q’=P1+P2+Q=0.04+2.62+2.25=2.552kN/m(荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值--規(guī)范5.1.3條)。E為鋼管彈性模量（查表5.1.6），I為鋼管慣性矩。V=5*2.552*9004/(384*2.06*105*127100)=0.833mm,小于900/150和10mm，滿足要求。

落地式腳手架計(jì)算最大撓度考慮為簡支梁在均布荷載作用下的撓度。落地式腳手架314.腳手架荷載為什么不計(jì)算懸臂端說明（5.2.1-5.2.4說明）從彎矩公式看不帶懸挑的情況彎矩大偏于安全，撓度直接從公式看不出結(jié)論，但代入規(guī)范最大懸挑計(jì)算長度0.3米，及排距取1.5米時(shí)，計(jì)算結(jié)果還是第一個(gè)大，因此規(guī)范取了第一種情況進(jìn)行計(jì)算安全。

落地式腳手架計(jì)算4.腳手架荷載為什么不計(jì)算懸臂端說明（5.2.1-5.2.4325.為什么不計(jì)算鋼管的抗剪承載力說明：沒有抗剪強(qiáng)度計(jì)算，是因?yàn)殇摴芸辜魪?qiáng)度不起控制作用。如φ48×3.6的Q235－A級(jí)鋼管，其抗剪承載力為：

上式中K1為截面形狀系數(shù)。一般橫向、縱向水平桿上的荷載由一只扣件傳遞，一只扣件的抗滑承載力設(shè)計(jì)值只有8.0kN，遠(yuǎn)小于[V]，故只要滿足扣件的抗滑力計(jì)算條件，桿件抗剪力也肯定滿足。另外在設(shè)計(jì)時(shí)，要注意規(guī)范規(guī)定作業(yè)層上非主節(jié)點(diǎn)處的橫向水平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，最大間距不應(yīng)大于縱距1/2，也就是說主節(jié)點(diǎn)之間至少有1根橫向水平桿。落地式腳手架計(jì)算5.為什么不計(jì)算鋼管的抗剪承載力說明：落地式腳手架計(jì)算336.大橫桿的計(jì)算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。說明：腳手架底層步距不應(yīng)大于2米（規(guī)范6.3.4），也就是說，一根腳手管的最大長度為6米，和規(guī)范要求的一致，宜按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算（規(guī)范5.2.4）。落地式腳手架計(jì)算6.大橫桿的計(jì)算落地式腳手架計(jì)算34大橫桿的計(jì)算簡圖：其中：P為上面的荷載值（小橫桿和腳手板），q為鋼管的自重（均布荷載）受彎構(gòu)件的允許撓度值（表5.1.8）落地式腳手架計(jì)算大橫桿的計(jì)算簡圖：落地式腳手架計(jì)算35落地式腳手架計(jì)算①荷載值計(jì)算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：（集中力）

P1=0.04×900=0.036kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(木腳手板)P2=0.350×0.9×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.9×1.500/2=2.025kN荷載的計(jì)算值P:P=[1.2×（P1+P2）+1.4×Q]/2==1.58kN

落地式腳手架計(jì)算①荷載值計(jì)算36最大彎矩為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：

集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：

M=0.08×(1.2×0.04)×1.52+0.175×1.581×1.5=0.424KN?m

抗彎強(qiáng)度：σ=0.424×106/5260=80.514N/mm2<205N/mm2,滿足要求。大橫桿的撓度v計(jì)算要滿足：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下：

大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度如下：

落地式腳手架計(jì)算最大彎矩為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和37

落地式腳手架計(jì)算V1=0.677×0.04×1.54/（100×2.06×105×127100）=0.052mm；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=（0.036+0.236+2.025）/2=1.148kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V2=1.146×1148×15003/(100×2.06×105×127100)=1.697mm;最大撓度為V=v1+v2=1.749mm；遠(yuǎn)小于1500/150和10mm，滿足要求。落地式腳手架計(jì)算V1=0.677×0.04×1.54/387.扣件抗滑移縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):

R≤Rc其中Rc—扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN(表5.1.7)；R—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN。落地式腳手架計(jì)算7.扣件抗滑移落地式腳手架計(jì)算39扣件抗滑移計(jì)算：大、小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.04×1.5+0.04×0.9=0.096kN；腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.0×0.9×1.5/2=2.025kN;傳給立桿的豎向作用力R=1.2×（P1+P2）+1.4Q=3.23kNR=3.23≤Rc(8.0kN)，滿足要求。落地式腳手架計(jì)算扣件抗滑移計(jì)算：落地式腳手架計(jì)算408.立桿穩(wěn)定性計(jì)算（5.2.6條）（1）不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算（2）考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算其中，N—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值；

φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比λ=l0/i的結(jié)果按照規(guī)范附錄A.0.6表查表取值，當(dāng)λ＞250時(shí)，=7320/λ2；

λ—長細(xì)比，λ=

l0/i

i—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=（d2+d12）0.5/4（附錄B.0.1）；

A—立桿的截面面積；

MW—計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩；

f—鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（2.05×106）；

l0—計(jì)算長度,由公式l0=kμh確定；k—計(jì)算長度附加系數(shù)取1.155（說明詳規(guī)范97頁），驗(yàn)算立桿的允許長細(xì)比時(shí)k取1；

h—立桿步距；μ—考慮腳手架整體穩(wěn)定性因素的單桿計(jì)算長度系數(shù)（5.2.8）落地式腳手架計(jì)算8.立桿穩(wěn)定性計(jì)算（5.2.6條）落地式腳手架計(jì)算41（3）注意：對(duì)于立桿穩(wěn)定性，我們只驗(yàn)算立桿底部的穩(wěn)定性。這是由于通過計(jì)算從腳手架頂取每5米一段與腳手架的靜荷和活荷的組合驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性時(shí)，雖然風(fēng)荷載在頂部的標(biāo)準(zhǔn)值大，但最終組合值在腳手架的最底端最不利。對(duì)于腳手架整體穩(wěn)定性的計(jì)算是比較復(fù)雜的，表達(dá)形式上是對(duì)單根立桿的穩(wěn)定計(jì)算，實(shí)質(zhì)是對(duì)腳手架結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定計(jì)算，因?yàn)槭街械摩讨凳歉鶕?jù)腳手架的整體穩(wěn)定實(shí)驗(yàn)結(jié)果確定的。規(guī)范為了簡化計(jì)算，通過大量的試驗(yàn)分析和理論研究，將腳手架的整體穩(wěn)定計(jì)算簡化為立桿單桿穩(wěn)定計(jì)算；依據(jù)立桿橫距以及連墻件的布置方式，引入了單立桿穩(wěn)定的計(jì)算長度系數(shù)。依據(jù)有關(guān)試驗(yàn)，結(jié)合立桿橫距和連墻件的布置方式，規(guī)范給出了單桿穩(wěn)性計(jì)算長度系數(shù)。所以規(guī)范的立桿計(jì)算實(shí)際上就是對(duì)腳手架整體穩(wěn)定的計(jì)算，只不過在形式上以立桿單桿穩(wěn)定計(jì)算表達(dá)。計(jì)算長度系數(shù)μ值是反映腳手架各桿件對(duì)立桿的約束作用，其值與受壓構(gòu)件兩端約束情況有關(guān)。落地式腳手架計(jì)算（3）注意：落地式腳手架計(jì)算42（4）規(guī)范5.2.6條不組合風(fēng)荷載的情況及分析：在基本風(fēng)壓小于0.35kN/m2的地區(qū)，對(duì)于敞開式腳手架，當(dāng)搭設(shè)高度小于50米，連墻件設(shè)置均勻且每點(diǎn)覆蓋面積不大于30平方米，構(gòu)造符合規(guī)范規(guī)定時(shí)，在驗(yàn)算腳手架的穩(wěn)定性時(shí)，可以不考慮風(fēng)荷載的作用。在其他情況下，設(shè)計(jì)中均應(yīng)考慮風(fēng)荷載。在立桿穩(wěn)定性計(jì)算中，底層立桿的軸向力最大起控制作用，當(dāng)基本風(fēng)壓小于0.35kN/m2時(shí)，風(fēng)荷產(chǎn)生的附加應(yīng)力小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度的5%，故忽略風(fēng)荷載。如：敞開式雙排腳手架，立桿步距2m,立桿縱距2m，地面粗糙度A類，風(fēng)壓高度變化系數(shù)1.17，擋風(fēng)系數(shù)0.077，風(fēng)荷載體型系數(shù)1.2Φ（1+η）=1.2×0.077（1+1）=0.1848

作用于腳手架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk=0.053KN/m2

有風(fēng)荷設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×1.4ωk×la×h2/10=0.0505KN.M

風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加應(yīng)力σ=Mw/w=9.94N/mm2

可以看到：σ/f=9.94/205=4.8%＜5%落地式腳手架計(jì)算（4）規(guī)范5.2.6條不組合風(fēng)荷載的情況及分析：落地式腳手架43落地式腳手架計(jì)算落地式腳手架計(jì)算44落地式腳手架計(jì)算（5）規(guī)范5.2.7條——計(jì)算立桿段的軸向力設(shè)計(jì)值N：不組合風(fēng)荷載時(shí)：組合風(fēng)荷載時(shí)：NG1k—腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2k—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；ΣNQk—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距內(nèi)離工荷載總和的1/2取值。落地式腳手架計(jì)算（5）規(guī)范5.2.7條——計(jì)算立桿段的軸向力45落地式腳手架計(jì)算（5）規(guī)范5.2.7條——計(jì)算立桿段的軸向力設(shè)計(jì)值N：不組合風(fēng)荷載時(shí)：組合風(fēng)荷載時(shí)：NG1k—腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；NG2k—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；ΣNQk—施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距內(nèi)離工荷載總和的1/2取值。實(shí)例計(jì)算：（上述立桿縱距1.5m，立桿橫距為0.9m，立桿步距1.8m）。自重產(chǎn)生的荷載：立桿、腳手板、欄桿、擋腳板、懸掛安全網(wǎng)等自重。①每米立桿自重標(biāo)準(zhǔn)值,kN/m,(立桿自重為0.1295，查附錄表A.0.1(縱距1.5，步距1.8)，取為0.13).立桿高度25m。NG1=0.13×25=3.238kN落地式腳手架計(jì)算（5）規(guī)范5.2.7條——計(jì)算立桿段的軸向力461.落地式腳手架計(jì)算②腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值（木板鋪滿，按4塊計(jì)算）NG2=4×0.35×1.5×（0.9+0.3）/2=1.26kN③欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(欄桿與木擋板標(biāo)準(zhǔn)值取0.17，詳見表4.2.1-2)NG3=0.17×

1.5×4=1.02kN④吊掛的安全設(shè)施自重標(biāo)準(zhǔn)值（如安全網(wǎng)），取0.01kN/m2NG4=0.01×

1.5×25=0.375kN綜上，則恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.892kN;活荷載取值，ΣNQk為施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距內(nèi)離工荷載總和的1/2取值。即NQ=3.0×2×1.5×0.9/2=4.05kN;不組合風(fēng)荷載時(shí),豎向力按即底部立桿的軸向力設(shè)計(jì)值N=1.2×5.892+1.4×4.05=12.741kN;不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性按計(jì)算：

軸向力N計(jì)算出來了，鋼管截面面積A=5.06cm2，下面求立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ。1.落地式腳手架計(jì)算②腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值（木板鋪滿，按4塊計(jì)471.落地式腳手架計(jì)算φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比λ=l0/i的結(jié)果按照規(guī)范附錄A.0.6表查表取值；立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i，i=1.59cm（附錄B.0.1）；立桿計(jì)算長度l0,由l0=kμh確定；k取1.155；—立桿步距h=1.8；μ=1.5（表5.2.8，兩部三跨），則l0=1.155×1.5×1.8=3.118m；則立桿長細(xì)比λ=l0/i=3118/16=196；查表A.0.6得φ=0.188；則，σ=12741/(0.188×506)=133.94N/mm2;立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f]滿足要求!長細(xì)比驗(yàn)算：k取1.0，λ0=l0/i=2700/16=170<210(容許長細(xì)比表5.1.9)，滿足要求?？紤]風(fēng)荷載時(shí),豎向力按式計(jì)算；底部立桿的最大軸向力N=1.2×5.892+0.9×1.4×4.05=12.17kN；考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性按計(jì)算；N/φA，W前面已經(jīng)計(jì)算，下面求風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩設(shè)計(jì)值Mw；1.落地式腳手架計(jì)算φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比λ=481.落地式腳手架計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩設(shè)計(jì)值Mw按規(guī)范5.2.9計(jì)算；Mwk-風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；ωk-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；la-立桿縱距；其中，(規(guī)范4.2.5)依據(jù)規(guī)范，風(fēng)壓高度系數(shù)μz=1.390（據(jù)荷載規(guī)范8.2.1，地面粗糙度B，取離地高度30m），（地面粗糙度A、B、C、D類，風(fēng)依次減小，臨沭小城市選擇B，城市郊區(qū)）；基本風(fēng)壓ω0=0.3(取n=10年且不得小于0.3)。風(fēng)荷載體型系數(shù)取μs=0.87（計(jì)算比較復(fù)雜），按規(guī)范4.2.6和4.2.7考慮（擋風(fēng)系數(shù)φ=1.2AN/Aw，μs=1.3φ,AN為擋風(fēng)面，Aw為迎風(fēng)面）。計(jì)算得：ωk=1.39×0.87×0.3=0.363kN/m2。Mw=0.9×1.4×0.363×1.5×1.8×1.8/10=0.223N.m;綜上，組合風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算如下：σ=12170/(0.188×506)+223000/5260=170.33N/mm2<[f]滿足要求?？紤]風(fēng)荷載組合和不考慮風(fēng)荷載組合時(shí)，立桿的穩(wěn)定性均滿足要求。1.落地式腳手架計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩設(shè)計(jì)值Mw按規(guī)范5499.最大搭設(shè)高度的說明：（1）依據(jù)國內(nèi)幾十年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及國內(nèi)腳手架的調(diào)查，立桿采用單管的落地式腳手架一般在50m以下。當(dāng)需要的搭設(shè)高度大于50m時(shí)，一般都比較慎重的采用了加強(qiáng)措施，如采用雙管立桿、分段卸荷、分段搭設(shè)等方法；（2）從經(jīng)濟(jì)方面考慮。搭設(shè)高度超過50m時(shí)，鋼管、扣件的周轉(zhuǎn)使用率降低，腳手架的地基基礎(chǔ)處理費(fèi)用也會(huì)增加；（3）參考國外的經(jīng)驗(yàn)。美國、日本、德國等也限制落地腳手架的搭設(shè)高度：如美國為50m，德國為60m，日本為45m等；因此考慮在腳手架是施工現(xiàn)場搭設(shè)的臨時(shí)結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)的安全度受人為因素影響很大，高度越高不安全的隱患越大。為確保高層腳手架的安全，依據(jù)國內(nèi)幾十年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，并參考國外同類標(biāo)準(zhǔn)而作此規(guī)定。1.落地式腳手架計(jì)算9.最大搭設(shè)高度的說明：1.落地式腳手架計(jì)算5010.連墻件的計(jì)算：按照規(guī)范要求：連墻件計(jì)算包括兩部分，連墻件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接強(qiáng)度的計(jì)算。（1）連墻件強(qiáng)度和穩(wěn)定性的計(jì)算應(yīng)滿足：Nv>Nl，其中：Nv為連墻件與腳手架、連墻件與建筑結(jié)構(gòu)連接的受拉（壓）承載力設(shè)計(jì)值；Nl為連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值；連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下式計(jì)算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算：

Nlw=1.4×ωk×Awwk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值；ωk=0.363kN/m2

Aw——每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距取層高2.9m，水平間距3m，則Aw=2.9×3=8.7m2

1.落地式腳手架計(jì)算10.連墻件的計(jì)算：1.落地式腳手架計(jì)算51計(jì)算得到Nlw=4.42kN;No--為連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力，No=3kN（雙排架，單排架取2kN）（規(guī)范5.2.12）連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值：Nl=4.42+3=7.42kN，（該值小于單扣件抗滑承載力8，滿足抗滑要求）根據(jù)規(guī)范5.2.12連墻件是強(qiáng)度公式：

根據(jù)規(guī)范5.2.12連墻件是穩(wěn)定公式：由此上述兩個(gè)公式得到：（其中連墻件凈截面面積Ac=5.06cm2，連墻件毛截面面積A=18.32cm2，軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)?，由長細(xì)比λ=l/i=30÷1.59=18.87,查表得到?=0.95）強(qiáng)度σ=7.42×1000÷506=14.66/mm2<0.85×205=174.25,穩(wěn)定性7.42×1000÷（0.95×506）=15.44<0.85×205。綜上計(jì)算得到連墻件桿件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性、抗滑均滿足要求。1.落地式腳手架計(jì)算計(jì)算得到Nlw=4.42kN;1.落地式腳手架計(jì)算52連墻件連接構(gòu)造：一般連墻件與建筑物之間連接有四種連接方式。最常用的就是扣件連接。1.落地式腳手架計(jì)算連墻件連接構(gòu)造：一般連墻件與建筑物之間連接有四種連接方式。最53連墻件連接構(gòu)造：一般連墻件與建筑物之間連接有四種連接方式。最常用的就是扣件連接。1.落地式腳手架計(jì)算連墻件連接構(gòu)造：一般連墻件與建筑物之間連接有四種連接方式。最54連墻件位置、布置間距、數(shù)量要求相見規(guī)范6.4節(jié)（規(guī)范32頁）。連墻件的計(jì)算這里我們要注意兩個(gè)問題：

1、在搭設(shè)的過程中連墻件與腳手架主節(jié)點(diǎn)的位置規(guī)范明確作了規(guī)定，其為連墻件偏離主節(jié)點(diǎn)的最大距離為300MM，只有在連墻在在主節(jié)點(diǎn)附近時(shí)，才能有效的阻止腳手架發(fā)生橫向彎曲失穩(wěn)或傾覆，若遠(yuǎn)離主節(jié)點(diǎn)設(shè)置連墻件，因?yàn)榱U的抗彎剛度較差，將會(huì)由于立桿產(chǎn)生局部彎曲，減弱甚至起不到時(shí)約束腳手架橫向變形的作用，現(xiàn)實(shí)是許多連墻件竟然設(shè)置在立桿步距的一半附近，這對(duì)腳手架的穩(wěn)定是極為不利的，要引起重視。同樣在主節(jié)點(diǎn)設(shè)置了連墻件后，就要注意連墻件與主體結(jié)構(gòu)連接的部位也要設(shè)置在受力點(diǎn)較好的部位。

2、連墻件扣件式連接方式在計(jì)算扣件抗滑移時(shí)，經(jīng)常大于8KG，而小于16KG，我們會(huì)不會(huì)看到示意圖后認(rèn)為是是雙扣件滿足要求，實(shí)際上是錯(cuò)誤的，示意圖只提供一個(gè)扣件的承載力。1.落地式腳手架計(jì)算連墻件位置、布置間距、數(shù)量要求相見規(guī)范6.4節(jié)（規(guī)范32頁）5511.腳手架地基承載力的計(jì)算（規(guī)范5.5）（1）按照規(guī)范要求，對(duì)于立桿地基承載力要按照實(shí)際荷載進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。由于土的特性，會(huì)可能產(chǎn)生較大的壓縮變形，而地基不均勻沉降將危及腳手架的安全，因此要做好地基承載力的均勻性，保證腳手架立桿承載力滿足要求。規(guī)范也明確提出對(duì)此一定要進(jìn)行驗(yàn)算。立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求：

Pk=Nk/A≤fg式中Pk——立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力；

Nk——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值（臨時(shí)結(jié)構(gòu)，不必進(jìn)行地基變形驗(yàn)算，但應(yīng)經(jīng)常檢查，檢查詳8.2.3）；

A——基礎(chǔ)底面積；

fg——地基承載力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按本規(guī)范公式fg=kc·fgkkc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，對(duì)碎石土、砂土、回填土應(yīng)取0.4；對(duì)粘土應(yīng)取0.5；對(duì)巖石、混凝土應(yīng)取1.0；

fgk——地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ7）附錄五的規(guī)定采用。1.落地式腳手架計(jì)算11.腳手架地基承載力的計(jì)算（規(guī)范5.5）1.落地式腳手架計(jì)56（2）地基承載力降低系數(shù)kc說明：由于立桿基礎(chǔ)（底座、墊板）通常置于地表面，地基承載力設(shè)計(jì)值容易受外界因素的影響而下降，規(guī)范采用調(diào)整系數(shù)對(duì)地基承載力設(shè)計(jì)值予以折減，以保證腳手架安全。地基承載力調(diào)整系數(shù)kc，對(duì)碎石土、砂土、回填土應(yīng)取0.4；對(duì)粘土應(yīng)取0.5；對(duì)巖石、混凝土應(yīng)取1.0。由于土的彈性模量比起其它材料小很多，因此在受荷載時(shí)，變形很大，沉降量很大，因此規(guī)范采取了地基承載力調(diào)整系數(shù)kc，使得腳手架的變形很小，因?yàn)槟_手架是由連墻件固定在建筑物上的，沉降過大會(huì)很容易引起整體失穩(wěn)。當(dāng)作混凝土墊層時(shí)，地基承載力不降低也就是由于腳手架的產(chǎn)生的荷載不象結(jié)構(gòu)荷載那么大，不會(huì)影響到多層土參數(shù)，因此不降低數(shù)地基承載力。1.落地式腳手架計(jì)算（2）地基承載力降低系數(shù)kc說明：1.落地式腳手架計(jì)算57（3）基礎(chǔ)底面面積A值說明：

A.僅有立桿支座（支座直接放于地面上）時(shí)，A取支座板的底面積。

B.在支座下設(shè)厚度為50～60mm的木墊板（或木腳手板），A=a×b（a和b為墊板的兩個(gè)邊長，且不小于200mm），當(dāng)A的計(jì)算值大于0.25m2時(shí)，則取0.25m2計(jì)算，當(dāng)不大于0.25m2時(shí)按照實(shí)際進(jìn)行考慮。

C.當(dāng)一塊墊板或墊木且支承2根以上立桿時(shí)，A=a×b/n(n為立桿數(shù))，且用木墊板時(shí)應(yīng)符合（2）的取值規(guī)定。D.在支座下采用枕木作墊木時(shí)，A按枕木的底面積計(jì)算；

E.當(dāng)承壓面積A不足而需要作適當(dāng)基礎(chǔ)以擴(kuò)大其承壓面積時(shí)，應(yīng)按式下式的要求確定基礎(chǔ)或墊層的寬度和厚度。

b≤b0+2H0tgαb----基礎(chǔ)或墊層的寬度；

b0---立桿支座或墊板（木）的寬度；

H0----基礎(chǔ)或墊層的厚（高）度；

tgα--基礎(chǔ)臺(tái)階寬高比的允許值，按照《地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行選擇

1.落地式腳手架計(jì)算（3）基礎(chǔ)底面面積A值說明：1.落地式腳手架計(jì)算58（4）地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值的確定按照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ7）附錄五的規(guī)定采用。就是“地基承載力特征值可由載荷試驗(yàn)或者原位測試、公式計(jì)算、并結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)等方法確定”。在施工現(xiàn)場一般有兩種方法：一：試驗(yàn)法；二、直接查看資料——勘查報(bào)告、設(shè)計(jì)圖紙或者有關(guān)規(guī)范，它的取值是很關(guān)鍵的。1.落地式腳手架計(jì)算（4）地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值的確定1.落地式腳手架計(jì)算59（5）腳手架地基承載力計(jì)算實(shí)例：上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值:恒荷載+活荷載)，即Nk=NG+NQ=5.892+4.05=9.942kN；

基礎(chǔ)采用混凝土墊層，基礎(chǔ)底面積A=0.25m2；地基承載力設(shè)計(jì)值fg=kc·fgk，混凝土基礎(chǔ)取kc=1，fgk查地質(zhì)勘查報(bào)告，取120，即fg=1×120=120kPa；故Pk=Nk/A=9.942÷0.25=39.77≤fg=120(地基承載力計(jì)算滿足要求)。1.落地式腳手架計(jì)算（5）腳手架地基承載力計(jì)算實(shí)例：1.落地式腳手架計(jì)算60二.雙立桿的計(jì)算二.雙立桿的計(jì)算61

1.根據(jù)腳手架《規(guī)范》要求5.3.8高度超過50m的腳手架，可采用雙管立桿、分段懸挑或分段卸荷等有效措施，必須另行專門設(shè)計(jì)。

2.搭設(shè)高度的確定：按照規(guī)范(6.3.7)要求:雙管立桿中副立桿的高度不應(yīng)低于3步，鋼管長度不應(yīng)小于6m。

根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》規(guī)定，單立桿搭設(shè)最大高度為50米，當(dāng)需要搭設(shè)50米以上的腳手架時(shí)，35米以下應(yīng)采用雙立桿，或自30米起采用分段卸載措施，且上部單立桿的高度應(yīng)小于30米，即總高度在35+30=65米。二.雙立桿的計(jì)算1.根據(jù)腳手架《規(guī)范》要求5.3.8高度超過50m623.雙立桿的計(jì)算要求:(實(shí)際上就是立桿穩(wěn)定性的計(jì)算)（1）上部單立桿的計(jì)算：根據(jù)《規(guī)范》第5.3.5條,立桿穩(wěn)定性計(jì)算部位第（3）條的規(guī)定：雙管立桿變截面處主立桿上部單根立桿的穩(wěn)定性，應(yīng)按本規(guī)范公式5.3.1－1或5.3.1－2進(jìn)行計(jì)算。上部腳手架的計(jì)算N1值相當(dāng)于一個(gè)單立桿的雙排腳手架計(jì)算內(nèi)容，組合腳的架的自重、施工荷載及風(fēng)荷載進(jìn)行計(jì)算。二.雙立桿的計(jì)算3.雙立桿的計(jì)算要求:(實(shí)際上就是立桿穩(wěn)定性的計(jì)算)二.雙立63腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件64（2）下部雙立桿的計(jì)算：計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)也應(yīng)按本規(guī)范公式5.3.1－1或5.3.1－2進(jìn)行計(jì)算。雙立桿的凈面積值A(chǔ)取兩倍鋼管面積的0.7倍，例如為Φ48鋼管，A=4.89×2×0.7=6.85cm2,此值是通過實(shí)際實(shí)驗(yàn)進(jìn)行確定的。下部腳手架的N值計(jì)算為N1+下部雙立桿的腳手架自重產(chǎn)生的荷載N2，即N=N1+N2。（3）使用雙立桿時(shí)，必須都用扣件與同一根大橫桿扣緊，不得只扣緊1根，以避免其計(jì)算長度成倍增加。

二.雙立桿的計(jì)算（2）下部雙立桿的計(jì)算：計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)也應(yīng)按本規(guī)范公式5.65

1.分段卸載腳手架高度的確定：根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》規(guī)定，當(dāng)需要搭設(shè)50米以上的腳手架時(shí)，腳手如果采用分段卸載方式，要求自30米起采用不明確分段卸載措施，一般每30米高卸荷一次，如果卸載N次，那么總高度為30+N倍卸載高度。

2.卸荷方式腳手架的卸荷按照卸荷方式又分為兩種，就是不明確卸荷和明確卸荷。前者的腳手架立桿在卸荷裝置處不斷開，一直搭上去，卸荷裝置一般采用撐拉桿件體系，可分擔(dān)一部分上部荷載，但分配數(shù)量不明確；后者的腳手架立桿在卸荷裝置處斷開，向上另行搭設(shè)，卸荷裝置承受上部架段的全部荷載，受力明確。

二.雙立桿的計(jì)算1.分段卸載腳手架高度的確定：二.雙立桿的計(jì)算663.腳手架的卸載圖形如下

二.雙立桿的計(jì)算3.腳手架的卸載圖形如下二.雙立桿的計(jì)算674.不明確分段卸載的計(jì)算方法：不明確卸載裝置按其承載能力的一半分配上部荷載且不超過卸荷層以上全部荷載的1/3。上面的圖實(shí)際上為局部卸荷方式，通過裝置將其上的部分荷載傳給工程結(jié)構(gòu)，以確保腳手架使用的安全。二.雙立桿的計(jì)算4.不明確分段卸載的計(jì)算方法：不明確卸載裝置按其承載能力的68四.懸挑腳手架計(jì)算1.高度要求：當(dāng)腳手架搭設(shè)高度超過50米時(shí)，采用明確卸載裝置時(shí)，自距離地面一定高度處開始采取明確卸載裝置，也就是懸挑形式。懸挑高度一般不宜超過40米。2.懸挑腳手架上面結(jié)構(gòu)同落地式腳手架，在施工現(xiàn)場還是要對(duì)連墻件的設(shè)置引起高度的重視。另外控制的重點(diǎn)就是懸挑主梁的強(qiáng)度、穩(wěn)定性的驗(yàn)算以及鋼拉繩、錨固板的驗(yàn)算。3.對(duì)于大、小橫桿的強(qiáng)度和變形的計(jì)算、扣件抗滑移的計(jì)算、連墻件的計(jì)算以及立桿穩(wěn)定性的計(jì)算仍然同落地式腳手架計(jì)算方法一樣進(jìn)行計(jì)算。

四.懸挑腳手架計(jì)算1.高度要求：當(dāng)腳手架搭設(shè)高度超過50米時(shí)694.懸挑形式四.懸挑腳手架計(jì)算4.懸挑形式四.懸挑腳手架計(jì)算705.聯(lián)梁計(jì)算:按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算,集中荷載P傳遞力，計(jì)算簡圖如下,計(jì)算聯(lián)梁的支座力、強(qiáng)度，強(qiáng)度應(yīng)滿足規(guī)范的要求。

四.懸挑腳手架計(jì)算5.聯(lián)梁計(jì)算:按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算,集中荷載P傳遞716.支撐按照簡支梁計(jì)算公式

按照鋼結(jié)構(gòu)的計(jì)算公式驗(yàn)算型鋼的抗彎強(qiáng)度是否滿足要求。四.懸挑腳手架計(jì)算6.支撐按照簡支梁計(jì)算公式四.懸挑腳手架計(jì)算727.主梁的計(jì)算：(1)懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn)。懸挑腳手架計(jì)算簡圖計(jì)算主梁的彎矩，支座力，驗(yàn)算懸挑梁的整體穩(wěn)定性四.懸挑腳手架計(jì)算7.主梁的計(jì)算：四.懸挑腳手架計(jì)算73（2）抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/1.05W+N/A公式說明，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件的計(jì)算公式如下，y-y軸沒有彎矩作用，公式簡化為上面的公式。四.懸挑腳手架計(jì)算（2）抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/1.05W+N/A公式說明，根據(jù)《74腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件75四.懸挑腳手架計(jì)算四.懸挑腳手架計(jì)算76（3）懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算：公式由來：《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)規(guī)定整體穩(wěn)定性計(jì)算公式如下，但由于沒有y-y軸向彎矩，公式簡化為上面的式子。

其中φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：四.懸挑腳手架計(jì)算（3）懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算：四.懸挑腳手架計(jì)算77φb說明:依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄B得自由長度l1長度確定：1、沒側(cè)向支撐時(shí)取梁跨度；2、當(dāng)有支撐時(shí)取支撐之間的間距；3、當(dāng)為腳手架懸臂端沒有上部拉繩和下部支桿時(shí),支撐的間距要取懸挑長度的2倍。φb大于0.6，按照《規(guī)范》附錄B，其值用φb'替換φb四.懸挑腳手架計(jì)算φb說明:依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》附錄B得自由長度l1長度確定788.拉桿（鋼絲繩等）、支桿（型鋼等）的受力計(jì)算、強(qiáng)度驗(yàn)算。(1)鋼絲繩說明：鋼絲繩的型號(hào)有6×19、6×37、6×61鋼絲繩，每個(gè)型號(hào)都有1400MPa，1550MPa，1700MPa，1850MPa，2000Mpa強(qiáng)度等級(jí)，設(shè)計(jì)者要注意一下。(2)吊環(huán)設(shè)計(jì)說明：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010）規(guī)定，注意強(qiáng)度取值為50N/mm2,材料使用HPB335鋼筋，一個(gè)吊環(huán)用兩個(gè)截面計(jì)算，埋入混凝土的深度不應(yīng)小于30d。四.懸挑腳手架計(jì)算8.拉桿（鋼絲繩等）、支桿（型鋼等）的受力計(jì)算、強(qiáng)度驗(yàn)算。四799.懸挑梁與建筑物之間的連接計(jì)算(1)水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算；(2)水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算；(3)水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，混凝土局部承壓計(jì)算。按照《扣件式》規(guī)范5.6.6拉環(huán)或螺栓的強(qiáng)度計(jì)算：σ為U形鋼筋拉環(huán)或螺栓應(yīng)力值；Nm為型鋼懸挑梁錨固段壓點(diǎn)U形鋼筋拉環(huán)或螺栓拉力設(shè)計(jì)值；Al為U形鋼筋拉環(huán)凈截面積，一個(gè)鋼筋拉環(huán)或一對(duì)螺栓按兩個(gè)截面計(jì)算；四.懸挑腳手架計(jì)算9.懸挑梁與建筑物之間的連接計(jì)算四.懸挑腳手架計(jì)算80fl—U形鋼筋拉環(huán)抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按50N/mm2。算例：水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用壓環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算如下：水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)受力R=0.024kN（見下圖支座處的反力）；壓環(huán)鋼筋采用直徑D=20mm（規(guī)范規(guī)定直徑不得小于16mm）；A=πD2/4=3.142×202/4=314.159mm2；σ=Nm/2A=24/314.159×2=0.038N/mm2；四.懸挑腳手架計(jì)算fl—U形鋼筋拉環(huán)抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按50N/mm2。四.懸挑81《扣件》規(guī)范5.6.8規(guī)定型鋼挑梁錨固在樓板處時(shí)，樓板上層應(yīng)設(shè)受力鋼筋，或者把拉環(huán)壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。懸挑腳手架示意圖四.懸挑腳手架計(jì)算《扣件》規(guī)范5.6.8規(guī)定型鋼挑梁錨固在樓板處時(shí)，樓板上層應(yīng)82五.構(gòu)造要求常用密目式安全網(wǎng)全封閉單雙排腳手架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)尺寸可參照《扣件》規(guī)范6.1；腳手架縱向水平桿、橫向水平桿、腳手板的構(gòu)造要求詳見《扣件》規(guī)范6.2.1、6.2.2、6.2.3、6.2.4的內(nèi)容及規(guī)范條文說明；腳手架立桿的構(gòu)造要求詳見6.3.1—6.3.7條的內(nèi)容及規(guī)范條文說明；腳手架連墻件的構(gòu)造要求詳見《扣件》規(guī)范6.4.1—6.4.8的內(nèi)容及規(guī)范條文說明；門洞要求詳見《扣件》規(guī)范6.5.1—6.5.5的內(nèi)容及規(guī)范條文說明；剪刀撐與橫向支撐的構(gòu)造要求詳見《扣件》規(guī)范6.6.1—6.6.5的內(nèi)容及規(guī)范條文說明。五.構(gòu)造要求常用密目式安全網(wǎng)全封閉單雙排腳手架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)尺寸83五.構(gòu)造要求1.掃地桿腳手架必須設(shè)置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)產(chǎn)桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應(yīng)大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm（如下圖）。五.構(gòu)造要求1.掃地桿842.連墻件（1）連墻件的設(shè)置數(shù)量、覆蓋面積一定滿足規(guī)范要求；（2）連墻件設(shè)置應(yīng)符合以下規(guī)定：①宜靠近主節(jié)點(diǎn)設(shè)置，其偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不應(yīng)大于300mm；②應(yīng)從低層第一步縱向水平桿處開始設(shè)置，當(dāng)有困難時(shí)，應(yīng)采用其他可靠措施固定；③優(yōu)先采用菱形布置，亦可采用矩形布置；④腳手架兩端必須設(shè)置連墻件，連墻件的垂直間距不應(yīng)大于建筑物的層高，并不大于4m（即2步）；⑤連墻件要與建筑物進(jìn)行可靠的連接。24m以下單雙排腳手架可采用拉筋和頂撐配合使用的方式。24m以上的雙排腳手架一定要采用剛性連接。嚴(yán)禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。（3）連墻件嚴(yán)禁私自拆除。拆除腳手架時(shí)，連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高度不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增加連墻件進(jìn)行加固。五.構(gòu)造要求2.連墻件五.構(gòu)造要求853.剪刀撐剪刀撐的設(shè)置應(yīng)：①每道剪刀撐的寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾角在45-60度之間；②高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側(cè)立面的兩端各設(shè)置一道剪刀撐，并應(yīng)由底至頂連續(xù)設(shè)置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應(yīng)大于15m（圖6.6.2）；③高度在24m以上的雙排腳手架應(yīng)在外側(cè)立面整個(gè)長度和高度上連續(xù)設(shè)置剪刀撐；④剪刀撐斜桿宜采用搭接；⑤剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm。⑥剪刀撐搭設(shè)應(yīng)隨著立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或者墊板上。五.構(gòu)造要求3.剪刀撐五.構(gòu)造要求864.地基與基礎(chǔ)(1)腳手架地基與基礎(chǔ)的施工，必須根據(jù)腳手架搭設(shè)高度、搭設(shè)場地土質(zhì)情況與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《地基與基礎(chǔ)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GBJ202）的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行。(2)腳手架底座底面標(biāo)高宜于自然地坪50mm。(3)腳手架基礎(chǔ)經(jīng)驗(yàn)收合格后，應(yīng)按搭設(shè)的要求放線定位。(4)當(dāng)腳手架基礎(chǔ)下有設(shè)備基礎(chǔ)、管溝時(shí)，在腳手架使用過程中不應(yīng)開挖，否則必須采取加固措施。五.構(gòu)造要求4.地基與基礎(chǔ)五.構(gòu)造要求87一、模板支撐架事故的原因分析模板支撐架近年來發(fā)生的事故的主要原因就是：1、監(jiān)管不夠；2、模板和腳手架沒有經(jīng)過設(shè)計(jì)、計(jì)算，支撐系統(tǒng)強(qiáng)度不足，穩(wěn)定性差；梁、板支撐體系立桿變形過大，頂托強(qiáng)度不夠，扣件抗滑移不滿足要求（材料強(qiáng)度不夠）；3、在施工過程中沒有按照規(guī)范及方案要求進(jìn)行搭設(shè)；4、使用的材料不合格以及施工中隨意拆卸桿架等原因造成的。一、模板支撐架事故的原因分析模板支撐架近年來發(fā)生的事88腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件89腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件90腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件91

南京電視臺(tái)演播中心大演播廳模板支架整體倒塌技術(shù)原因分析事故發(fā)生后，查看殘存鋼管支架的立桿連續(xù)4根鋼管接頭在同一高度架子底部與周邊支架的水平連系桿很少，立桿的橫向約束很弱對(duì)接扣件在同一位置南京電視臺(tái)演播中心大演播廳模板支架整體92未設(shè)掃地桿、頂托設(shè)置不符未設(shè)掃地桿、頂托設(shè)置不符93留置長度過短留置長度過短94端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離太小端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離太小95無縱橫向掃地桿件，大部分U型支托反向使用無縱橫向掃地桿件，大部分U型支托反向使用96上段鋼管立桿與下端水平桿件連接，未由下至上通長設(shè)置，導(dǎo)致上部施工荷載作用于水平桿件上上段鋼管立桿與下端水平桿件連接，未由下至上97現(xiàn)澆板面地面支架立桿縱橫掃地桿立桿底座立桿通過扣件傳遞上部施工荷載常見形式（1）現(xiàn)澆板面地面支架立桿縱橫掃地桿立桿底座立桿通過扣件傳遞上部施98立桿通過扣件傳遞上部施工荷載常見形式（2）支模板面結(jié)構(gòu)梁縱橫掃地桿立桿中部拉結(jié)桿

地面立桿通過扣件傳遞上部施工荷載常見形式（2）支模板面結(jié)99立桿違規(guī)采用搭接且在同步內(nèi)立桿違規(guī)采用搭接且在同步內(nèi)100腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件101腳手架和模板施工計(jì)算實(shí)例課件102二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

有關(guān)說明：1.《建筑施工模版安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008并沒有提出對(duì)墻模、柱模、梁側(cè)模詳細(xì)的計(jì)算要求，但是在施工過程中我們經(jīng)常遇到墻、柱構(gòu)件出現(xiàn)漲模、跑?；蛘咦冃芜^大影響使用的事故發(fā)生，因此我們很有必要對(duì)厚、大墻、柱及梁側(cè)模板的強(qiáng)度、變形進(jìn)行計(jì)算。2.《規(guī)范》規(guī)定了對(duì)模板支架立桿穩(wěn)定性的計(jì)算，也就是要求梁、板支撐體系除了對(duì)水平桿件的強(qiáng)度和變形、扣件的抗滑移進(jìn)行驗(yàn)算是否滿足設(shè)計(jì)要求；還要對(duì)梁、板模板支撐架的立桿穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。3.計(jì)算時(shí)，依據(jù)不同的材料，結(jié)合相關(guān)規(guī)范（如木結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)等），利用力學(xué)的模型和力的傳遞方式進(jìn)行計(jì)算。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算有關(guān)說明：103二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

1.模板支撐架的荷載（1）荷載的分類：作用于模板支架的荷載可分為永久荷載（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。永久荷載（恒荷載）可分為：a.模板及支架自重G1k，包括模板、木方、縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；b.新澆混凝土自重G2k；c.鋼筋自重G3k。（荷載標(biāo)準(zhǔn)值可以查詢規(guī)范4.1.1和附錄B）可變荷載（活荷載Q）可分為：a.施工荷載Q1k，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重；b.傾倒Q3k和振搗混凝土荷載Q2k，具體取值可參照模板規(guī)范4.1.2；c.風(fēng)荷載（按荷載規(guī)范取值，其中基本風(fēng)壓取n=10年，并取風(fēng)振系數(shù)為1）。（一）荷載的確定二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

1.模板支撐架的荷載（一）荷載的確定104二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定105二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定106二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定（2）荷載分項(xiàng)系數(shù)二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定（2）荷載分項(xiàng)系數(shù)107（3）荷載組合效應(yīng)二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定（3）荷載組合效應(yīng)二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定1082.新澆混凝土的側(cè)壓力G4k標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算按下式計(jì)算新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:

其中——混凝土的重力密度；

t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，當(dāng)缺乏資料時(shí)取200/(T+15)；

T——混凝土的入模溫度；

V——混凝土的澆筑速度m/h；（豎向）

H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度；

1——外加劑影響修正系數(shù),無外加劑1.0；摻加具有緩凝作用外加劑1.2；

2——混凝土坍落度影響修正系數(shù),坍落度按照規(guī)范進(jìn)行取值，當(dāng)大于160時(shí)，取1.2。

F——計(jì)算的新澆混凝土對(duì)模版的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定2.新澆混凝土的側(cè)壓力G4k標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算按下式計(jì)算二、模板具1093.傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載:

二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷載的確定3.傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載:二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（一）荷1102.新澆混凝土的側(cè)壓力G4k標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算按下式計(jì)算新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:

其中——混凝土的重力密度；

t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，當(dāng)缺乏資料時(shí)取200/(T+15)；

T——混凝土的入模溫度；

V——混凝土的澆筑速度m/h；（豎向）

H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度；

1——外加劑影響修正系數(shù),無外加劑1.0；摻加具有緩凝作用外加劑1.2；

2——混凝土坍落度影響修正系數(shù),坍落度按照規(guī)范進(jìn)行取值，當(dāng)大于160時(shí)，取1.2。

F——計(jì)算的新澆混凝土對(duì)模版的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（二）荷載的確定2.新澆混凝土的側(cè)壓力G4k標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算按下式計(jì)算二、模板具111二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（二）荷載的確定3.爬模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)荷載值及組合應(yīng)符合相關(guān)規(guī)定。詳見JGJ162-2008規(guī)范第4.3.3、4.3.4條的詳細(xì)規(guī)定。4.模板及支架的變形值規(guī)定：規(guī)范4.4.1規(guī)定，當(dāng)驗(yàn)算模板及支架的剛度時(shí)，其最大變形值不得超過下列容許值：.對(duì)結(jié)構(gòu)表面外漏的模板，其模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/400;.對(duì)結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，其模板構(gòu)件計(jì)算跨度的1/250;.支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度的1/1000。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（二）荷載的確定3.爬模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)荷載值1121.主要依據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5005-2003）和《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)。計(jì)算內(nèi)容：計(jì)算木方的強(qiáng)度、抗剪和撓度；計(jì)算面板的強(qiáng)度、抗剪和撓度計(jì)算BH方向柱箍的強(qiáng)度和撓度；計(jì)算BH方向?qū)菟?；二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（三）設(shè)計(jì)依據(jù)與計(jì)算內(nèi)容1.主要依據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5005-2003）和《1132.柱模板荷載的確定:依據(jù)4.3.2表項(xiàng)目3和4的規(guī)定，對(duì)于柱模板的計(jì)算，荷載考慮依據(jù)柱截面尺寸確定。柱邊長≤300mm，主要考慮：對(duì)于強(qiáng)度驗(yàn)算主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。(振搗荷載對(duì)于水平模板，采用2.0kN/m2；對(duì)于垂直（豎向）模板，采用4.0kN/m2)柱邊長＞300mm，主要考慮：對(duì)于強(qiáng)度驗(yàn)算主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

2.柱模板荷載的確定:依據(jù)4.3.2表項(xiàng)目3和4的規(guī)定，對(duì)于114表4.3.2模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載注：驗(yàn)算撓度應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；計(jì)算承載能力應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

表4.3.2模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載二、模1153.假設(shè)模板采用竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量:9500N/mm2，面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=13.00N/mm2；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.50N/mm2；面板直接承受模板傳遞的荷載（受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計(jì)算），計(jì)算如下（三跨，公式可以查施工計(jì)算手冊(cè)）：

（1）面板強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式跨中最大彎矩計(jì)算公式其中q為荷載設(shè)計(jì)值(kN/m，計(jì)算見上表4.3.2)；d為木方的距離；（2）面板撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中q'混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值；[υ]面板最大允許撓度，[υ]=d/250。（3）面板抗剪計(jì)算（可以不進(jìn)行）最大剪力的計(jì)算公式如下:V=0.625qd，

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bh<[τ]=1.40N/mm2，b為面板寬度，h為面板厚度。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

3.假設(shè)模板采用竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板116竹膠合面板抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：（規(guī)范5.2.1-3公式）

其中，Wj—木板毛截面抵抗矩（）；

fjm—膠合板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（見規(guī)范附錄A.5.1～A.5.3）。其他模板強(qiáng)度的計(jì)算詳見規(guī)范5.2.1條內(nèi)容。4.模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。假設(shè)豎楞三跨，查《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》計(jì)算計(jì)算公式?；虬凑找?guī)范5.2.2條及附錄C查表計(jì)算。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

竹膠合面板抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：（規(guī)范5.2.1-3公式）二1174.木方直接承受面板傳遞的荷載，計(jì)算如下（三跨）（1）木方強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式跨中最大彎矩計(jì)算公式其中q為荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；d為柱箍的距離；（2）木方撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中q混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值；

[v]木方最大允許撓度，[v]=d/250。（3）木方抗剪計(jì)算（可以不計(jì)算）最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.625qd

截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]=1.30N/mm2二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

4.木方直接承受面板傳遞的荷載，計(jì)算如下（三跨）二、模板具體1185.柱箍計(jì)算（1）柱箍計(jì)算簡圖：其中P為木方傳遞到柱箍的集中荷載(kN),經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩和最大支座力。柱箍截面強(qiáng)度計(jì)算公式其中M——柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值；

W——彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩；

[f]——柱箍的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2）。（2）柱箍撓度的計(jì)算按照鋼結(jié)構(gòu)或者木結(jié)構(gòu)的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算柱箍變形要求小于L/250。

820

1.08kN

2.15kN

2.15kN

2.15kN

1.08kNAB二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

5.柱箍計(jì)算8201.08kN2.15kN2.15k119二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

6.對(duì)拉螺栓計(jì)算計(jì)算公式:N<[N]=fA，其中N—對(duì)拉螺栓最大軸力設(shè)計(jì)值；

A—對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；

f—對(duì)拉螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按附錄A.1.4-4,取170N/mm2；

[N]—對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN)；右表所示。對(duì)拉螺栓強(qiáng)度計(jì)算N=a?b?Fs，（計(jì)算詳見規(guī)范5.2.3）二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

6.對(duì)拉螺栓計(jì)算120二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算（同柱模計(jì)算）

1.《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB5005-2003）和《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)。計(jì)算內(nèi)容：（1）計(jì)算面板的強(qiáng)度、抗剪和撓度；

（2）計(jì)算內(nèi)龍骨的強(qiáng)度和撓度；

（3）計(jì)算外龍骨的強(qiáng)度和撓度；（4）計(jì)算穿墻對(duì)拉螺栓的強(qiáng)度。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)楞；用以支撐內(nèi)層龍骨為主龍骨，即外楞組裝成墻體模板時(shí)，通過對(duì)拉螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個(gè)對(duì)拉螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算（同柱模計(jì)算）121二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算2、墻模板荷載的確定：依據(jù)有關(guān)的規(guī)定，對(duì)于墻模板的計(jì)算，荷載考慮依據(jù)墻截面尺寸確定。墻邊長≤100mm，主要考慮：對(duì)于強(qiáng)度驗(yàn)算主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。（振搗荷載對(duì)于水平模板，采用2.0KN/m2；對(duì)于垂直（豎向）模板，采用4.0KN/m2）墻邊長＞100mm，主要考慮：對(duì)于強(qiáng)度驗(yàn)算主要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。說明：對(duì)于梁模板側(cè)模的計(jì)算，一般荷載的取值要取新澆混凝土側(cè)壓力以及振搗荷載、傾倒荷載兩者中的較大值進(jìn)行組合計(jì)算，詳見規(guī)范表4.3.2。二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算2、墻模板荷載的確122二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算

3.面板的計(jì)算：面板為受彎結(jié)構(gòu)計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

（1）強(qiáng)度計(jì)算：f=M/W<[f]

其中f——面板的強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；

M——面板的最大彎距(N.mm)；

[f]——面板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。

M=ql2/10

其中q——作用在模板上的側(cè)壓力，它包括新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值和傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值；l——計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距)；（2）撓度計(jì)算：v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q—作用在模板上的側(cè)壓力；l—算跨度(內(nèi)楞間距)；二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算3.面板123二、模板具體設(shè)計(jì)計(jì)算

（四）墻模板設(shè)計(jì)計(jì)算4、內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受鋼模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計(jì)算。

（1）強(qiáng)度計(jì)算：f=M/W<[f]

其中f——內(nèi)楞的強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；

M——內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；

[f]——內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，15N/mm2。