柴油機(jī)及軸系振動(dòng)平衡1資料

3.4柴油機(jī)及推薦軸系的振動(dòng)和平衡3.4.1活塞、連桿的運(yùn)動(dòng)及受力3.4.1.1活塞連桿的運(yùn)動(dòng)1.活塞的位移x當(dāng)a=0°時(shí)，x=0（即活塞在上止點(diǎn)）；當(dāng)a=180°時(shí)，x=2R=s（即活塞在下止點(diǎn)）；當(dāng)a=90°或270°時(shí)，x=R+AR/2>R。即當(dāng)a=90。或180°時(shí)，活塞不在行程中央，而在aV90?；騛>270°的某一位置時(shí)，活塞位移x=R（行程中央位置）?；钊乃俣葂當(dāng)a=0°時(shí)（上止點(diǎn)）或a=180°時(shí)（下止點(diǎn)），X=0，即在上下止點(diǎn)處活塞的運(yùn)動(dòng)速度均為零，而活塞運(yùn)動(dòng)的最大速度xmax則出現(xiàn)在aV90。或a>270°的某一位置。 順3.活塞的加速度X當(dāng)a=0°時(shí)，x達(dá)最大值：x=Rw2（1+A），max方向向下；當(dāng)a=180°時(shí)，x=-Rw2（1-A），方向向上?；钊谏现裹c(diǎn)時(shí)的加速度在數(shù)值上大于活塞在下止點(diǎn)時(shí)的加速度。在aV90?；騛>270。的某個(gè)位置X=0（活塞速度最大）。1.在曲軸連桿機(jī)構(gòu)中，連桿比入通常是指（）。1.在曲軸連桿機(jī)構(gòu)中，連桿比入通常是指（）。liiJ活塞直徑。與曲柄半徑日之比B?曲柄半徑日與連桿長(zhǎng)度L之比C.連桿長(zhǎng)度L與曲柄半徑R之比D.連桿長(zhǎng)度L與活塞直徑D之比2.曲軸半徑R與連桿長(zhǎng)度L之比用A表示，通常低速柴油機(jī)的A值為（）。A.1/3?1/4 B.1/3?1/5C.1/4?1/5D.1/5?1/6活塞位移x是曲軸轉(zhuǎn)角a的函數(shù)，下列表述錯(cuò)誤的是（）。A?當(dāng)a=0°時(shí)，則x=0 B?當(dāng)a=90。時(shí)，則x=RC?當(dāng)a=180°時(shí)，則x=2R D.當(dāng)a=270°時(shí)，則x=R+R/2入與活塞位移x與無關(guān)的是（）。A?曲軸半徑R B?曲軸轉(zhuǎn)角a C?連桿比入D.曲軸回轉(zhuǎn)角速度3柴油機(jī)在運(yùn)行過程中，其活塞運(yùn)動(dòng)規(guī)律是（）。A.活塞在上止點(diǎn)時(shí)，速度最大，加速度最大B.活塞在行程中央時(shí)，速度最大，加速度為零D.活C.活塞在下止點(diǎn)時(shí)，速度為零，加速度為零D.活活塞運(yùn)動(dòng)的最大速度是出現(xiàn)在行程的（A.上止點(diǎn)B.活塞運(yùn)動(dòng)的最大速度是出現(xiàn)在行程的（A.上止點(diǎn)B.下止點(diǎn) C.接近行程中點(diǎn)程中點(diǎn)活塞運(yùn)動(dòng)的最小速度是出現(xiàn)在行程的（A.止點(diǎn) B.接近止點(diǎn) C.行程中央行程中央活塞運(yùn)動(dòng)的最大加速度是出現(xiàn)在行程的A.上止點(diǎn)處 B.接近止點(diǎn)處 C.行程中央近行程中央活塞運(yùn)動(dòng)的加速度為零的點(diǎn)是出現(xiàn)在行程的（）。=j）。D.行）。接近D?）。D.接A.上止點(diǎn) B.接近行程中央 C.行程中央 D.下止點(diǎn)柴油機(jī)活塞運(yùn)動(dòng)速度和加速度絕對(duì)值的變化規(guī)律是（）。A.活塞在上止點(diǎn)時(shí)速度最大，加速度為零 B.活塞在上止點(diǎn)時(shí)速度為零，加速度最大C.活塞在上止點(diǎn)時(shí)，速度和加速度都為零 D.活塞在上止點(diǎn)時(shí)，速度和加速度都最大柴油機(jī)活塞運(yùn)動(dòng)的速度和加速度，當(dāng)活塞下行靠近行程中央時(shí)（）。A.加速度最大，速度為零 B.速度最大，加速度

為零速度和加速度都最大 D.速度和加速度均為零活塞速度的方向由向上變?yōu)橄蛳虑宜俣茸兓畲?，是發(fā)生在行程（）。A.上止點(diǎn) B.下止點(diǎn) C.行程中點(diǎn)偏上D.行程中點(diǎn)偏下=J活塞速度的方向由向下變?yōu)橄蛏锨宜俣茸兓畲?，是發(fā)生在行程（）。=JA.上止點(diǎn) B.下止點(diǎn) C.行程中點(diǎn)偏上D.行程中點(diǎn)偏下=J活塞加速度的方向由向下變?yōu)橄蛏锨壹铀俣茸兓畲?，是發(fā)生在行程（）。=JA.上止點(diǎn) B?下止點(diǎn) C.a=<90°接近中點(diǎn)a=>270°接近中點(diǎn)活塞加速度的方向由向上變?yōu)橄蛳虑壹铀俣茸儯.a=<90。接近中點(diǎn)=J）。C.a=<90。接近中點(diǎn)=JD.a=>270°接近中點(diǎn)）。I.在上止點(diǎn)，加速度方向朝上II）。I.在上止點(diǎn)，加速度方向朝上II.在上止點(diǎn)，加速

度方向朝下III.在下止點(diǎn)，加速度方向朝上舊?在下止點(diǎn)，加速度方向朝下A.I+IIB.I+fflC.H+fflD.II+W活塞加速度在上、下止點(diǎn)處絕對(duì)值大小比較()。A.上止點(diǎn)的大于下止點(diǎn)B.下止點(diǎn)的大于上止點(diǎn)C.上止點(diǎn)的等于下止點(diǎn)D.上止點(diǎn)或大于或小于下止點(diǎn)在曲軸連桿機(jī)構(gòu)中，若曲軸按穩(wěn)定角速度回轉(zhuǎn)時(shí)，活塞做()。A.勻速直線運(yùn)動(dòng)B.勻加速直線運(yùn)動(dòng)C.變速直線運(yùn)動(dòng)D.勻減速直線運(yùn)動(dòng)當(dāng)活塞由上止點(diǎn)運(yùn)行到下止點(diǎn)(a=0°?180°)過程中，活塞速度和加速度方向變化是()。A.速度一直向上，加速度由向上變向下 B-速度一直向下，加速度由向下變向上C.加速度一直向下，速度由向下變向上 D.加速度一直向上，速度由向上變向下當(dāng)活塞由下止點(diǎn)運(yùn)行到上止點(diǎn)(a=180°?360°)過程中，活塞速度和加速度方向變化是()。A.加速度一直向上，速度由向上變向下 B.加速度一直向下，速度由向下變向上C.速度一直向上，加速度由向上變向下 。.速度

一直向下，加速度由向下變向上=iB?速度向當(dāng)曲柄從極左運(yùn)行到極右位置(a=270°?90°)過程中，活塞速度和加速度方向變化是()。A.速度向下，加速度由向下變這向上上，加速度由向下變?yōu)橄蛏?iB?速度向D?加速度CD?加速度向上，速度由向下變?yōu)橄蛏?90°=i當(dāng)曲柄從極右運(yùn)動(dòng)到極左位置(a=90°=i270°)過程中，活塞速度和加速度方向變化是()。A.速度向下，加速度由向上變?yōu)橄蛳翨.速度向上，加速度由向下變?yōu)橄蛏螩.加速度向下，速度由向上變?yōu)橄蛳翫.加速度向上，速度由向下變?yōu)橄蛏舷率稣f法正確的是()。連桿比入是指連桿長(zhǎng)度L與曲柄半徑R之比當(dāng)曲柄轉(zhuǎn)角a=90。時(shí)，活塞位x=R(R為曲柄半徑)活塞運(yùn)行的最大加速度出現(xiàn)在行程中央當(dāng)曲柄從極左運(yùn)行到極右位S(a=270°?90°)過程中，活塞速度由向上變向下，加速度向下二次曲柄的曲柄半徑和曲柄角加速度分別為()。A?入R/2,2w B.AR/4,2wC?入R/4,wD.AR/2,w一次曲柄的曲柄半徑和曲柄角加速度分別為（）。A.R,wB.AR,w C.AR/4,2w D.R,2wBcbddcaabbbabcdcacbccddba3.4.1.2曲柄連桿機(jī)構(gòu)的受力分析1.氣體力Fg作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)上的氣體力F與柴油機(jī)的工g作過程和負(fù)荷有關(guān)。即使在負(fù)荷一定的情況下，氣體力F也是周期交變的，即氣體力F隨曲軸轉(zhuǎn)角a而變。ggF的變化周期為柴油機(jī)的一個(gè)工作循環(huán)，方向沿氣缸g中心線向下。曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力有：活塞組件往復(fù)運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的往復(fù)慣性力；曲柄不平衡回轉(zhuǎn)質(zhì)量回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的回轉(zhuǎn)慣性力（離心力）；連桿運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的慣性力。曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力主要和運(yùn)動(dòng)件的質(zhì)量及運(yùn)動(dòng)時(shí)的加速度有關(guān)。（1）往復(fù)慣性力A往復(fù)慣性力A為集中在活塞銷

（或十字頭銷）中心處的往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量m在做不等速j往復(fù)運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力。往復(fù)慣性力的方向與活塞加速度的方向相反，作用線與氣缸中心線平行。略去往復(fù)質(zhì)量重心與氣缸中心線的微小偏移（如單滑塊十字頭、活塞冷卻機(jī)構(gòu)引起的偏移），可以認(rèn)為往復(fù)慣性力的作用線與氣缸中心線重合。（2）離心慣性力七離心慣性力七為集中在曲柄銷中心處的不平衡回轉(zhuǎn)質(zhì)量MR在作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力。離心慣性力的方向與向心加速度的方向相反，永遠(yuǎn)是離心的。它的作用線與曲柄中心線重合，并隨曲柄按角速度?；剞D(zhuǎn)。（3（3）連桿力偶^連桿力偶ML為連桿轉(zhuǎn)動(dòng)慣量在連l=JMl桿擺動(dòng)時(shí)產(chǎn)生的慣性力偶。連桿力偶作用在連桿擺動(dòng)平面內(nèi)，其數(shù)值大小交變，方向交變。當(dāng)連桿擺到氣缸中心線左側(cè)時(shí)，M為逆時(shí)針方向；當(dāng)連桿擺到氣缸L中心線右側(cè)時(shí)，M為順時(shí)針方向。連桿力偶數(shù)值較小。L3.合力F在活塞上作用著氣體力Fg和往復(fù)慣性力Fj的合力F為F=%+匚，合力f作用在氣缸中心線連桿小端處。由于氣體力孔和往復(fù)慣性力匚都隨曲軸轉(zhuǎn)角變化，其

合力F的大小和方向也隨曲軸轉(zhuǎn)角而變化。4.側(cè)推力Fn與連桿推力Fl作用力F在活塞銷處分解為兩個(gè)力：一個(gè)分力FN垂直于氣缸壁（或?qū)О澹?，稱為側(cè)推力；另一個(gè)分力F沿連桿中心線，稱為連桿推力。L側(cè)推力F的大小、方向交變，作用在十字頭導(dǎo)板N或氣缸壁上。連桿推力F的數(shù)值大小交變，作用在L曲柄銷上，而方向是否交變則取決于機(jī)型。5.切向力七和法向力Fz連桿推力F在曲柄銷處又可分解為兩個(gè)分力：L個(gè)分力F垂直于曲柄中心線，稱為切向作用力；另一T個(gè)分力F沿著曲柄中心線，稱為法向作用力。Z=J將FL移至主軸承處并沿水平和垂直方向分解為F'和吟，其中F，等于合力F。這說明在活塞銷處承受的合力通過曲柄連桿機(jī)構(gòu)最終傳遞到主軸承上。此外，在主軸承上還作用著不平衡回轉(zhuǎn)質(zhì)量的離心慣性力Fr。=J6.柴油機(jī)的輸出力矩和傾覆力矩切向力Ft對(duì)曲軸中心線形成的力矩Ft-R為柴油機(jī)的單缸輸出力矩，由于切向力F的大小是隨著氣體力TFg、往復(fù)慣性力Fj和曲軸轉(zhuǎn)角a的變化而變化的，輸出力矩F?R也是交變的。此外由于氣體力F和往復(fù)慣Tg

性力F的合力F的作用，在柴油機(jī)機(jī)體垂直于氣缸中心j線方向作用著一對(duì)大小相等、方向相反的力Fn和fn，力間距離為h，它們構(gòu)成了柴油機(jī)的傾覆力矩:在數(shù)值上同柴油機(jī)各瞬時(shí)輸出力矩大小相等而方向相反。但作用在不同的一部件上。柴油機(jī)的輸出力矩作用在柴油機(jī)之外被驅(qū)動(dòng)的機(jī)械上（如螺旋槳、發(fā)電機(jī)等），而傾覆力矩則作用在柴油機(jī)機(jī)體上。因此二者不能抵消。柴油機(jī)在工作中產(chǎn)生的氣體力將直接作用在（）。A-氣缸蓋A-氣缸蓋C?活塞頂D?A+B+C曲柄連桿機(jī)構(gòu)中的往復(fù)慣性力是由（）產(chǎn)生的。A?活塞和連桿B.連桿和曲軸C.活塞和曲軸D.活塞、連桿和曲軸通過力學(xué)模型的簡(jiǎn)化可知，曲柄連桿機(jī)構(gòu)中的離心慣性力是由（）產(chǎn)生的。A?D?活塞和連桿B.連桿和曲軸CA?D?4.由4.由A?C?摩擦力和氣體力B.往復(fù)慣性力和氣體力往復(fù)慣性力和離心慣性力D.氣體力和離心慣C?性力作用在活塞頂上的氣體力與（）。A.柴油機(jī)工作過程和運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量有關(guān)機(jī)工作過程和運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量無關(guān)C.X作過程無關(guān)而與運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量有關(guān)過程有關(guān)而與運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量無關(guān)性力作用在活塞頂上的氣體力與（）。A.柴油機(jī)工作過程和運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量有關(guān)機(jī)工作過程和運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量無關(guān)C.X作過程無關(guān)而與運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量有關(guān)過程有關(guān)而與運(yùn)動(dòng)部件質(zhì)量無關(guān)作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力（）。A.與柴油機(jī)的負(fù)荷和轉(zhuǎn)速均有關(guān)柴油機(jī)的負(fù)荷和轉(zhuǎn)速均無關(guān)C.與柴油機(jī)的負(fù)荷有關(guān)，而與轉(zhuǎn)速無關(guān)柴油機(jī)的負(fù)荷無關(guān)，而與轉(zhuǎn)速有關(guān)作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力與柴油機(jī)的轉(zhuǎn)速有i=j

I三mB-柴油i=JI三三i=JI三三i=JI*D?工作B?與下列關(guān)系（）。與轉(zhuǎn)速成正比 B.與轉(zhuǎn)速的平方成正比 C.與轉(zhuǎn)速的三次方成正比 D.與轉(zhuǎn)速的四次方成正比曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力與（）有關(guān)。柴油機(jī)負(fù)荷 B.柴油機(jī)轉(zhuǎn)速C.柴油機(jī)工作過程 D.噴油提前角作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)上的力主要有（）。A.氣體力 B.慣性力C.連桿力偶D.A+B+C作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)上的慣性力主要有（）。I=JA.活塞組件的往復(fù)慣性力 B.回轉(zhuǎn)質(zhì)量的離心慣I=J性力C.連桿力偶 D.A+B+C根據(jù)柴油機(jī)運(yùn)動(dòng)部件受力分析，柴油機(jī)連桿的承載情況一般可認(rèn)為（）。四沖程柴油機(jī)連桿承受拉壓交變應(yīng)力，而二沖程柴油機(jī)承受單向壓應(yīng)力四沖程柴油機(jī)連桿承受單向壓應(yīng)力，而二沖程柴油機(jī)承受拉壓交變應(yīng)力兩者都承受拉壓交變應(yīng)力兩者都只承受單向壓應(yīng)力二沖程柴油機(jī)活塞從上止點(diǎn)下行時(shí)，其上半個(gè)行程的往復(fù)慣性力的方向是（）。A.向上 B.向下C.交變。.為零二沖程柴油機(jī)往復(fù)慣性力絕對(duì)值最大是在（）。A.上止點(diǎn)（a=0°）附近 B.下止點(diǎn)（a=180°）附近C.曲柄水平極左（a=270°）附近D.曲柄水平極右（a=90°）附近曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力與（）成正比。A.負(fù)荷B.轉(zhuǎn)速平方 C.W矩 。.轉(zhuǎn)速工作時(shí)受各缸交變的氣體力、往復(fù)慣性力和離心慣性力作用的部件是（）。A-活塞 B.連桿C.曲軸D.十字頭當(dāng)柴油機(jī)做均速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，曲柄連桿機(jī)構(gòu)中的往復(fù)慣性力和離心慣性力，其大小變化的正確說法是()。往復(fù)慣性力和離心慣性力大小均不變往復(fù)慣性力和離心慣性力大小均變化往復(fù)慣性力不變而離心慣性力大小變化往復(fù)慣性力變化而離心慣性力大小不變?yōu)榱吮苊膺\(yùn)動(dòng)件慣性力過大，必須限制柴油機(jī)的()。最高A.最高排氣溫度 B.最高轉(zhuǎn)速 C.最大熱負(fù)荷最高D.最大燃油供油量作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)的氣體力fg()。與柴油機(jī)類型有關(guān) II.與柴油機(jī)負(fù)荷有關(guān)m. 與柴油機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角的變化有關(guān)l=Jw.與柴油機(jī)轉(zhuǎn)速有關(guān) v.與曲柄連桿機(jī)構(gòu)質(zhì)量l=J有關(guān) w.與曲柄連桿機(jī)構(gòu)加速度有關(guān)A.I+II+m+VB.I+II+W+VC.II+m+v+wd.i+ii+m+w曲柄連桿機(jī)構(gòu)的慣性力()。與柴油機(jī)類型有關(guān) II.與柴油機(jī)負(fù)荷有關(guān)m. 與柴油機(jī)曲軸轉(zhuǎn)角的變化有關(guān)

W.與柴油機(jī)轉(zhuǎn)速有關(guān)W.與柴油機(jī)轉(zhuǎn)速有關(guān)V.與曲柄連桿機(jī)構(gòu)質(zhì)量l=JI三m有關(guān)M?與曲柄連桿機(jī)構(gòu)速度有關(guān)A.i+n+mb.i+h+vc.iii+w+vD.ii+m+w柴油機(jī)工作時(shí)，能產(chǎn)生慣性力的部件有（）。i.氣缸11.活塞 m.連桿 m飛輪V.主軸承亞曲柄臂A.i+n+m B.i+n+vc.ii+w+wd.n+m+w???活塞上總作用力f傳遞的最后結(jié)果是（）。柴油機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩n.傾覆力矩m.作用在主軸承上的力w.往復(fù)慣性力V.離心慣性力w.作用在貫穿螺栓上的力A.i+n+mB.i+n+vc.n+w+wD.n+m+wDabbddbbddaaabcdbdcda3.4.2柴油機(jī)的振動(dòng)與平衡3.4.2.1柴油機(jī)振動(dòng)的危害柴油機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，必然要產(chǎn)生周期變化的不平衡力和力矩，它們的存在將會(huì)使柴油機(jī)產(chǎn)生振動(dòng)。柴油機(jī)的振動(dòng)危害很大，由于振動(dòng)產(chǎn)生撞擊和變形，會(huì)

影響柴油機(jī)的可靠性和耐久性；還會(huì)使管理人員的工作條件惡化，損害健康，甚至因疲勞而釀成事故；對(duì)于大型低速柴油機(jī)還可能引起船體振動(dòng)，危害船舶安全。柴油機(jī)振動(dòng)的危害是（）。A-離心慣性力增加 B-離心力矩增加 C.柴油機(jī)振動(dòng)的危害是（）。A-離心慣性力增加 B-離心力矩增加 C.磨損增加 D.回轉(zhuǎn)不均勻度增加柴油機(jī)振動(dòng)的危害是（）。A.往復(fù)慣性力增加 B.往復(fù)慣性力矩增加軸扭矩增大 D.機(jī)件損壞柴油機(jī)振動(dòng)易造成（）A.地腳螺栓 B.氣缸蓋桿螺栓柴油機(jī)振動(dòng)的危害有（I.使柴油機(jī)經(jīng)濟(jì)性下降低 山.柴油機(jī)飛車機(jī)件C.曲=1損壞。C.氣缸蓋螺栓D.連）。II.使柴油機(jī)可靠性降W.損害管理人員健康A(chǔ).II+WB.I+II+IIIC.ii+m+wD.I+II+W柴油機(jī)振動(dòng)的危害有（）。使柴油機(jī)動(dòng)力性下降 I.使柴油機(jī)強(qiáng)度下降m.機(jī)件損壞 w?引起船體振動(dòng)A.n+mb.i+m+w C.m+w d.i+n+m+w柴油機(jī)振動(dòng)的危害有（）。引起船體垂向振動(dòng) ii.引起船體水平振動(dòng)m.使管理人員工作條件變差 w.使柴油機(jī)可靠性下降m+w B.i+ffl c.n+ffl d.i+ii+m+w工作條件受柴油機(jī)振動(dòng)影響小的部件是（）。A-氣缸蓋 B?氣缸體 C-機(jī)架D?機(jī)座工作條件受柴油機(jī)振動(dòng)影響大的螺栓是（）。A.貫穿螺栓 B.地腳螺栓 C.氣缸蓋螺栓 D.A+BCdadbdad3.4.2.2多缸柴油機(jī)的振動(dòng)與平衡1.一次力矩的平衡一次力矩主要包括合成離心力矩和一次往復(fù)慣性力矩。對(duì)于一次力矩，通常采用在曲軸上裝平衡重的方法加以控制。在極少的情況下，在柴油機(jī)的正常轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，一次力矩可能同時(shí)引起船體的水平振動(dòng)和垂直振動(dòng)，一般用可調(diào)式平衡重將垂直振動(dòng)控制在安全

=1的范圍內(nèi)，然后用安裝在鏈條驅(qū)動(dòng)輪和張緊輪上的一次力矩平衡器來控制水平力矩。由于這種情況很少發(fā)生，所以一般在柴油機(jī)上并不配置一次力矩平衡器。=1二次力矩的平衡l=JI*二次力矩僅為二次往復(fù)慣性力矩，因此它只有垂直分量。在柴油機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)范圍內(nèi)，4、5、6缸的二次力矩會(huì)引起船體的4?5l=JI*總傾覆力矩EMd的控制?——置］l=j1=多缸柴油機(jī)的總傾覆力矩EMd?——置］l=j1=1.多缸柴油機(jī)的往復(fù)慣性力將會(huì)造成柴油機(jī)（）。A.橫向左右擺動(dòng)B.縱向上下跳動(dòng)C.縱向左右振動(dòng)D.橫向上下振動(dòng)多缸柴油機(jī)的離心慣性力矩將會(huì)造成柴油機(jī)（）。A.左右振動(dòng) B.縱向左右、垂直方向振動(dòng) C.縱向振動(dòng)。.垂直振動(dòng)傾覆力矩將會(huì)造成柴油機(jī)的（）。A.縱向振動(dòng)B.水平振動(dòng) C.橫向擺動(dòng) D.垂直振動(dòng)直接使柴油機(jī)左右搖擺的力和力矩有（）。I.離心慣性力 ii.往復(fù)慣性力 m.側(cè)推力w.傾覆力矩 v.連桿力偶 饑離心力矩A.i+i+mb.i+ii+vc.m+w+vD.ii+m+w使柴油機(jī)上下振動(dòng)的力和力矩是（）。I.往復(fù)慣性力 ii.往復(fù)慣性力矩 m.離心慣性力 w.側(cè)推力 v.傾覆力矩 W.連桿力偶A.I+II B.I+V C.w+W D.m+W當(dāng)代新型超長(zhǎng)行程柴油機(jī)的發(fā)展，使振動(dòng)變得（）。A.加劇B.減輕 C.無影響D.隨機(jī)型而異弓I起多缸柴油機(jī)整機(jī)振動(dòng)的力和力矩是（）。I.輸出轉(zhuǎn)矩 ii.總傾覆力矩 m.往復(fù)慣性力矩 N.合成離心慣性力矩 V.往復(fù)慣性力W.合成離心慣性力A.i+n+m b.i+ii+vc.ii+w+wd.n+m+w下列各因素中能夠引起多缸柴油機(jī)產(chǎn)生振動(dòng)的是（）。i.氣體力n.合成往復(fù)慣性力及其力矩 m.合成離心慣性力及其力矩 w.總傾覆力矩V.總連桿力偶A.i+n+m B.n+m+w c.i+n+m+w d.n+m+w+v單缸柴油機(jī)的往復(fù)慣性力和多缸柴油機(jī)合成往復(fù)慣性力矩的平衡方法可采用（）。a.平衡重法 b.正反轉(zhuǎn)平衡法 c.外部平衡法D.內(nèi)部平衡法二次往復(fù)慣性力矩平衡器中平衡軸的回轉(zhuǎn)角速度為（）。A.32B.3/2 C.2wD.3+2多缸柴油機(jī)通過采取措施達(dá)到內(nèi)部平衡，這表示（）。A.柴油機(jī)不再存在振動(dòng)B.柴油機(jī)仍存在振動(dòng)C-不存在振動(dòng)但有變形D.存在振動(dòng)但無變形柴油機(jī)運(yùn)動(dòng)部件離心力的外部平衡是指達(dá)到了（）。A-離心慣性力的合力等于零 B-離心慣性力的合力矩等于零們扭矩等于零D.A+B柴油機(jī)運(yùn)動(dòng)部件的往復(fù)慣性力達(dá)到外部平衡是指達(dá)到了（）。—次往復(fù)慣性力的合力與一次往復(fù)慣性力的合力矩等于零二次往復(fù)慣性力的合力與二次往復(fù)慣性力的合力矩等于零曲軸上的扭轉(zhuǎn)力矩等于零A+B在下列各種利用平衡重以消除離心力矩的方法中，既能達(dá)到外部平衡，又能達(dá)到內(nèi)部平衡的是（）。A.不規(guī)則平衡法 B.分段平衡法 C.各缸平衡法 D.整體平衡法對(duì)于多缸柴油機(jī)來說，所謂的外部平衡就是指柴油機(jī)的曲柄連桿機(jī)構(gòu)在運(yùn)動(dòng)中所產(chǎn)生的（）全部被平衡。A.合成離心力，合成離心力矩 B.—次合成往復(fù)慣性力及力矩C.二次合成往復(fù)慣性力及力矩 D.A+B+C

對(duì)于多缸柴油機(jī)來說，達(dá)到內(nèi)部平衡主要是指柴油機(jī)各缸曲柄連桿機(jī)構(gòu)在運(yùn)動(dòng)中所產(chǎn)生的（）全部被平衡。B.離心慣性力,A.B.離心慣性力,D.離心慣性力，CD.離心慣性力，傾覆力矩多缸柴油機(jī)回轉(zhuǎn)部件的不平衡離心慣性力矩的平衡方法為（）。A.在曲柄臂裝平衡重B.采用正反轉(zhuǎn)平衡輪系C.在曲軸自由端裝減振器 D.以上全部在多缸柴油機(jī)的各曲柄臂上都加裝平衡重，這是為了（）。平衡往復(fù)A.平衡離心慣性力和往復(fù)慣性力 B.■平衡往復(fù)慣性力和力矩平衡傾覆C.使曲軸不再受離心慣性力的作用 D.■平衡傾覆力矩）。C.大首尾齒輪傳動(dòng)式平衡機(jī)構(gòu)大多用于）。C.大A.大、中型柴油機(jī) B.中、小型柴油機(jī)型低速柴油機(jī) D.小型高速柴油機(jī)以曲軸回轉(zhuǎn)角速度。正反轉(zhuǎn)動(dòng)的首尾齒輪傳動(dòng)式平衡機(jī)構(gòu)，是平衡柴油機(jī)的（）。

A.合成離心力和離心力矩B.合成二次往復(fù)慣性力矩C.合成一次往復(fù)慣性力矩D.合成的往復(fù)慣性力以2倍曲軸回轉(zhuǎn)角速度正反轉(zhuǎn)動(dòng)的首尾齒輪傳動(dòng)）。合成二次往復(fù)慣性D.合成的往復(fù)慣式平衡機(jī)構(gòu)，是平衡柴油機(jī)的（A）。合成二次往復(fù)慣性D.合成的往復(fù)慣力矩 C.合成一往復(fù)慣性力矩性力對(duì)多缸柴油機(jī)通過適當(dāng)?shù)那锌蛇_(dá)到的平衡是（）。A.外部平衡B.內(nèi)部平衡 C.各缸平衡D.扭振平衡多缸柴油機(jī)的合成往復(fù)慣性力矩通常采用（）平衡。A?平衡重法B.正、反平衡輪系法C.內(nèi)部平衡法D.外部平衡法用正反轉(zhuǎn)平衡法平衡往復(fù)慣性力及其力矩的措施是（）。I.內(nèi)部平衡法W施是（）。I.內(nèi)部平衡法W.首尾齒輪法法A.I+IB.II.外部平衡法V,分段平衡法m.平衡軸法w.整體平衡I+V C.B+WD.m+w多缸柴油機(jī)離心力矩的平衡方法有（）。各缸平衡法 ii.分段平衡法 m.整體平衡法w.不規(guī)則平衡法A.i+n+m B.n+m+w c.i+m+wD.i+n+m+wBbccaaddbcaddedaacacbabcd3.4.3軸系的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)3.4.3.1軸系扭振的轉(zhuǎn)速禁區(qū)、軸系扭振的減震避震措施1.船舶軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)許用應(yīng)力柴油機(jī)推進(jìn)軸系在運(yùn)轉(zhuǎn)中由于傳遞交變回轉(zhuǎn)力矩而產(chǎn)生交變的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力T。此外，軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)還r使軸系受到扭振附加應(yīng)力T的作用。尤其是當(dāng)軸系發(fā)生扭轉(zhuǎn)共振時(shí)，此扭振附加應(yīng)力將達(dá)到最大值，可能超過軸系的扭振許用應(yīng)力而引起軸系破壞，這里講的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)許用應(yīng)力實(shí)際上是指扭振附加應(yīng)力的容許限度。如果扭振應(yīng)力或扭矩超過持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的許用值時(shí)，或當(dāng)扭振引起齒輪齒擊、彈性元件的交變扭矩大于持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的許用交變扭矩時(shí)，則應(yīng)在這個(gè)共振轉(zhuǎn)速區(qū)nc附近設(shè)“轉(zhuǎn)速禁區(qū)”。在此禁區(qū)內(nèi)機(jī)器不應(yīng)持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。禁區(qū)范圍為:16〃 (18r)n18-Cr~ 16°根據(jù)扭振應(yīng)力或扭矩超過許用值的多少，禁區(qū)范圍可適當(dāng)擴(kuò)大或減小。通常，對(duì)單節(jié)振動(dòng)該禁區(qū)范圍可取±10%nc，雙節(jié)以上振動(dòng)可取土5%nc。《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》規(guī)定“轉(zhuǎn)速禁區(qū)”應(yīng)在轉(zhuǎn)速表上用紅色標(biāo)明，并應(yīng)在操縱臺(tái)前設(shè)示告牌。在常用轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)或特殊使用轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，不應(yīng)產(chǎn)生z/2及z次簡(jiǎn)諧的危險(xiǎn)共振轉(zhuǎn)速。在R=0.85時(shí)，由共振上坡波產(chǎn)生的扭振應(yīng)力應(yīng)不超過持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)許用應(yīng)力［T］；在?=0.85?1.03范圍內(nèi)，共振和重要c非共振產(chǎn)生的合成應(yīng)力，應(yīng)不超過T的1.5倍。c扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的減振措施“轉(zhuǎn)速禁區(qū)"回避法在柴油機(jī)運(yùn)行轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)設(shè)置“轉(zhuǎn)速禁區(qū)”實(shí)質(zhì)上是在運(yùn)轉(zhuǎn)中使用回避措施，避免在有害轉(zhuǎn)速區(qū)段內(nèi)持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，這種方法一般主要用在大型船用柴油機(jī)上。因?yàn)檫@類柴油機(jī)一方面因其轉(zhuǎn)速低、部件大，使用減振器效果不理想，另一方面因其工作轉(zhuǎn)速變化范圍大，欲在全部工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)均不存在有害臨界轉(zhuǎn)速比較困難，所以此法在船用主柴油機(jī)中應(yīng)用較多。頻率調(diào)整法

I=JI三三慣量l=j1=I=JI三三慣量l=j1=l=j1=（3） 減小激振能法l=Jw減小輸入系統(tǒng)的激振能量可直接減小扭振振幅從而使有害共振變成無害共振，減小氣體力輸入系統(tǒng)能量的主要方法是改變柴油機(jī)的發(fā)火順序和扭振系統(tǒng)的振型。改變發(fā)火順序可以減小副諧量的激振能，但不能改變主諧量的激振能；改變系統(tǒng)的振型則可以減小主諧量的激振能。l=Jw（4） 阻尼減振法l=Jw增大阻尼可以消耗激振能量達(dá)到減振的目的。其方法是在系統(tǒng)中裝置有較大阻尼作用的各類阻尼減振器，來消減系統(tǒng)的扭振。l=Jw按我國(guó)有關(guān)規(guī)范對(duì)轉(zhuǎn)速禁區(qū)的規(guī)定，下述講法不恰當(dāng)?shù)氖牵ǎ.禁區(qū)在轉(zhuǎn)速表上用紅色示出B.在操縱臺(tái)上用示告牌指示C.禁區(qū)不得超越D.禁區(qū)內(nèi)不允許長(zhǎng)期運(yùn)轉(zhuǎn)根據(jù)《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》要求，在（）內(nèi)，應(yīng)盡可能不用減小振幅的方法來消除轉(zhuǎn)速禁區(qū)。A.0Wn/nBV1.0B.0<n/nB<0.8 C.1.0<n/nB<1.15D.0.9<nc/nB<1.03柴油機(jī)轉(zhuǎn)速表上用紅線標(biāo)明的區(qū)域是（）。A.共振轉(zhuǎn)速區(qū)域B.臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域C.極限轉(zhuǎn)速區(qū)域D.轉(zhuǎn)速禁區(qū)根據(jù)《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》要求，轉(zhuǎn)速范圍不同，使用的許用應(yīng)力也不同，持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)許用應(yīng)力是在（）范圍內(nèi)運(yùn)轉(zhuǎn)。A.0Wn/nBW1.0B.0<n/nB<0.8C.1.0<nc/nB<1.15 D.0.9Vn/.V1.03大型低速柴油機(jī)通常采用W一種措施防止或減輕扭振（）。A.改變振型法B.加裝彈性聯(lián)軸節(jié)C.設(shè)立轉(zhuǎn)速禁區(qū)D.加裝扭振減振器在柴油機(jī)中，（）可以降低自振頻率。A.加大飛輪B.減小飛輪 C.加裝副飛輪 D.A或C改變軸系剛度可改變軸的自振頻率，使有害的共振轉(zhuǎn)速移到常用轉(zhuǎn)速以外，其具體方法是（）。A.減小軸的長(zhǎng)度小活塞連桿的重量減小激振能量，（）。A.減小輸出轉(zhuǎn)矩軸的直徑D.增加軸的長(zhǎng)度通過發(fā)火順序的變更，能夠（）。A.避開主臨界轉(zhuǎn)速 B.避開副臨界轉(zhuǎn)速 C.限制扭轉(zhuǎn)振動(dòng) D.阻止自由振動(dòng)頻率柴油機(jī)軸系扭振的避振和減振方法有（）。I.設(shè)轉(zhuǎn)速禁區(qū) ii.裝高彈性聯(lián)軸器 m.增加軸徑尺寸 W.加裝副飛輪 V.改變發(fā)火順序W.增大飛輪慣量A.i+i+mb.w+v+wc.m+w+vi=jI三三i=jl=JB.裝設(shè)高剛度聯(lián)軸器 C.減D.增加軸的直徑可有效地減振，具體的方法有B?合理選擇螺旋槳 C?增加l=j

1=1D.i+ii+m+w+v+w11.下列論述正確的是（）。i.采用減振器可以消除扭振 ii.通常減振器安裝在自由端m.阻尼型減振器的主要作用是減小振幅w.通過發(fā)火順序改變，能夠避開副臨界轉(zhuǎn)速a.i+i b.i+m+w c.i+m+wd.i+ii+m+wCddacddbbdb3.4.3.2減震器的作用和類型及維護(hù)管理扭振減振器=i=1扭振減振器主要有兩個(gè)作用：其一，在軸系中增加了一個(gè)質(zhì)量和一段彈性軸，所以它可以改變振型、節(jié)點(diǎn)位置和自振頻率；其二，在軸系扭振時(shí)產(chǎn)生一個(gè)附加阻尼作用以消耗輸入軸系的激振能，限制扭振振幅增大。=i=1扭振減振器按扭振減振器的基本工作原理可以分為動(dòng)力型、阻尼型和動(dòng)力阻尼型三種。(1)動(dòng)力型減振器用彈簧或短軸與曲軸連接，使兩者具有相同的自振頻率。在共振時(shí)減振器產(chǎn)生一個(gè)與激振力矩大小相等而方向相反的反抗力矩以達(dá)到減振目的。(2)阻尼型減振器用阻尼消耗激振能，達(dá)到減振的目的。硅油減振器是常見的阻尼型減振器。當(dāng)柴油機(jī)曲軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，通過減振器外殼及高黏度硅油帶動(dòng)慣性盤同步回轉(zhuǎn)。當(dāng)曲軸產(chǎn)生扭振共振時(shí)，由于慣性盤的慣性使它仍按原轉(zhuǎn)速回轉(zhuǎn)。由此慣性盤和外殼之

l=JIl=JI三三（3）動(dòng)力阻尼型減振器兼有動(dòng)力型和阻尼型兩種減振器的減振作用。減振器維護(hù)管理運(yùn)轉(zhuǎn)中應(yīng)保證軸系中的減振器處于良好的工作狀態(tài)。對(duì)于阻尼式減振器（如硅油減振器），若阻尼液不漏失，一般不必進(jìn)行拆修。對(duì)于動(dòng)力式減振器（如套筒彈簧式），運(yùn)行中應(yīng)保證充滿滑油（通常由曲軸箱滑油供應(yīng)）。在檢查和清洗曲軸的滑油通道時(shí)應(yīng)注意檢查和清洗減振器的滑油通道。另外要保證多層套筒彈簧的每片彈簧均處于完好狀態(tài)，若一片彈簧損壞則應(yīng)一組彈簧整套換新。減振器是一種扭振預(yù)防措施，但它不能起到的作用是（）。?——置］A.改變振型B.改變節(jié)點(diǎn)位置C.改變自振頻率D?——置］常用的減振器按其基本原理可分為三類，除了阻尼型、動(dòng)力型之外，還有一種是（）。A.摩擦型B.反饋型C.動(dòng)力阻尼型D.平衡型

3.A.dm喘4.A.能5.3.A.dm喘4.A.能5.A.C.7.=i飛輪前 B.飛輪后 C.螺旋槳前 。.自由扭振減振器的主要作用是（）。減小激振力矩B.減小激振力C.消耗激振D.消除共振轉(zhuǎn)速硅油減振器屬于（）型減振器。動(dòng)力型B.阻尼型C.動(dòng)力阻尼型D.調(diào)A.頻型6.A.頻型6.套筒彈簧式減振器，若一片彈簧損壞，則應(yīng)（）。抽出損壞彈簧片繼續(xù)使用B.換新該彈簧片換新該組彈簧片D.換新各組彈簧片關(guān)于套筒彈簧式減振器說法正確的是（）。彈簧片處不需有潤(rùn)滑油 B.彈簧片間預(yù)先灌注滑油 C.運(yùn)行中彈簧片間有連續(xù)的滑油供應(yīng)。.彈簧片間預(yù)先注滿潤(rùn)滑脂對(duì)硅油減振器管理，不必要的工作是（）。A.注意檢查硅油是否漏泄 B.注意減振器連接螺栓的緊固情況 C.注意運(yùn)轉(zhuǎn)中溫度和聲音是否正常D.定期拆修D(zhuǎn)cdcbccd

3.4.3.3彈性聯(lián)軸器的作用、類型及維護(hù)管理彈性聯(lián)軸器與一般的減振器不同，它還是一個(gè)輸出功率的傳動(dòng)部件。此種傳動(dòng)裝置可降低軸系對(duì)中性的要求。彈性聯(lián)軸器的作用>——置>——置］彈性聯(lián)軸器的類型彈性聯(lián)軸器種類繁多，按彈性元件的材質(zhì)可分為液力型、橡膠型、金屬板簧型、復(fù)合型幾種。常用的為橡膠彈性聯(lián)軸器和金屬板簧聯(lián)軸器。彈性聯(lián)軸器的管理橡膠彈性聯(lián)軸器的使用環(huán)境溫度要求：橡膠彈性元件在傳遞交變扭矩時(shí)由于摩擦生熱，導(dǎo)致內(nèi)部溫度上升，一般中心溫度約比表面高30°C。而天然橡膠的最高使用溫度為100?120C。故彈性聯(lián)軸器的最高使用環(huán)境溫度不得高于60C，最低使用溫度為-10C。橡膠彈性聯(lián)軸器在安裝與工作時(shí)應(yīng)防止接觸油脂、焊接火花、酸類、有機(jī)溶劑、紫外線等。在軸系安裝中，利用彈性聯(lián)軸器的柔性可以允許有較大的偏差。但為了保證聯(lián)軸器的使用壽命和運(yùn)行安全，軸系安裝中的各種偏差仍需滿足一般的對(duì)中要求。聯(lián)軸器的輸入端與輸出端連接方向不得顛倒。通常，聯(lián)軸器轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大的外輪連接輸入軸（主動(dòng)側(cè)），轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小的內(nèi)輪連接輸出軸（從動(dòng)側(cè)），不得反接,否則，減振作用受影響。金屬板簧聯(lián)軸器在工作中需要潤(rùn)滑，可使用柴油機(jī)潤(rùn)滑油或齒輪箱潤(rùn)滑油，油壓為0.25?0.5MPa，不得斷油。1=1.橡膠彈性聯(lián)軸器的最高使用環(huán)境溫度是（）。1=A.60C B.70CC.80CD.90C2.通常彈性聯(lián)軸器只對(duì)（）振動(dòng)有顯著的減振效果。A-三節(jié)點(diǎn)B-雙節(jié)點(diǎn)C.單節(jié)點(diǎn)D.零節(jié)點(diǎn)3.金屬板簧聯(lián)軸器在工作中需要（）。A.供水進(jìn)行冷卻B.進(jìn)行通風(fēng)冷卻C.加潤(rùn)滑脂進(jìn)行潤(rùn)滑D.供應(yīng)潤(rùn)滑油關(guān)于聯(lián)軸器的安裝，說法錯(cuò)誤的是（）。聯(lián)軸器轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大的外輪連接輸入軸（主動(dòng)側(cè)）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小的內(nèi)輪連接輸出軸（主動(dòng)側(cè)）聯(lián)軸器的輸入端與輸出端連接方向不得顛倒轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小的內(nèi)輪連接輸出軸（從動(dòng)側(cè)）彈性聯(lián)軸器可大大降低軸系的（）。柴油機(jī)的最低穩(wěn)定轉(zhuǎn)速B.軸系的自振頻率柴油機(jī)的“轉(zhuǎn)速禁區(qū)"D.軸系的扭振振幅在船舶上常用的為聯(lián)軸器有（）。I.液力型 ii.橡膠型 m.金屬板簧型 W.金屬卷簧型A?i+iiB.m+wc.i+ii D?ii+miAcdbbd4.A.C.D.5.A.C.6.i=ji三三i=j

I三m=J3.4.4軸系的縱向振動(dòng)3.4.4.1軸系縱向振動(dòng)及其危害軸系在外力作用下，沿軸線方向產(chǎn)生的周期性變形現(xiàn)象，稱為軸系的縱向振動(dòng)。軸系縱振的激振力主要是氣缸內(nèi)的氣體壓力和l=JIl=JI三三推進(jìn)軸系縱向振動(dòng)的危害性主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：=1（1）導(dǎo)致柴油機(jī)、傳動(dòng)裝置和軸系的故障。如:曲軸彎曲疲