二煉連鑄二車間

PAGE1PAGE2QCQC成果發(fā)表材料降低連鑄機(jī)溢漏鋼率單位：安陽(yáng)鋼鐵股份有限公司其次煉鋼廠小組名稱：連鑄二車間ＱＣ小組前言其次煉鋼廠是安陽(yáng)鋼鐵集團(tuán)公司主體生產(chǎn)廠之一，該廠主要煉鋼設(shè)備有60０噸混鐵爐兩座，２5噸氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐三座，120方小方坯連鑄機(jī)三臺(tái)，板坯和矩形坯連鑄機(jī)各一臺(tái)。由于方坯生產(chǎn)事故多嚴(yán)重制約著連鑄生產(chǎn)順行，為提高鑄機(jī)運(yùn)行質(zhì)量，同時(shí)也為鑄機(jī)高效化生產(chǎn)打下基礎(chǔ),實(shí)現(xiàn)爐機(jī)匹配目標(biāo),于2０05年元月開(kāi)頭對(duì)2號(hào)方坯鑄機(jī)溢漏鋼率開(kāi)展QC活動(dòng)。小組簡(jiǎn)介項(xiàng)目?jī)?nèi)容姓名文化程度職稱小組職務(wù)小組名稱連鑄二車間QＣ小組劉炳堂中專工程師組長(zhǎng)小組類型攻關(guān)型王春芳本科工程師副組長(zhǎng)成立時(shí)間2005年元月張學(xué)田本科工程師組員注冊(cè)時(shí)間2０05年元月吳勇慧大專助工組員注冊(cè)號(hào)05G5—１0劉忠義大專助工組員小組人數(shù)7人劉慶國(guó)高中工長(zhǎng)組員活動(dòng)次數(shù)１２次鄧蘭軍高中工長(zhǎng)組員PAGE1PAGE14二、選題理由鑄機(jī)溢漏鋼率是反映鑄機(jī)生產(chǎn)運(yùn)行質(zhì)量的一項(xiàng)重要指標(biāo)。降低鑄機(jī)溢漏鋼率可以提高鑄機(jī)生產(chǎn)能力，削減現(xiàn)場(chǎng)廢品,降低鋼水消耗，同時(shí)可以為實(shí)現(xiàn)爐機(jī)匹配打下基礎(chǔ)。主要優(yōu)點(diǎn)可表現(xiàn)為：?1．有利于降低鋼水消耗，削減現(xiàn)場(chǎng)廢品?按２號(hào)方坯年產(chǎn)60萬(wàn)噸鋼坯，漏鋼補(bǔ)澆一次鋼水損失0。3噸(一般廢鋼)，廢坯4米計(jì)0.4４噸,影響正常生產(chǎn)時(shí)間1分鐘計(jì)算;回收坯與合格鑄坯差500元／噸,一般廢鋼與合格鑄坯差價(jià)600元。年溢漏鋼率每降低0。1％,可削減溢漏鋼損失:６00000/２６．5=2２6４２爐2264２×４×0．1％＝91次效益:9１×(０.3×５００+0.44×６0０)=３76７4元2.有利于降低耐材消耗事故少，可以削減浸入式水口消耗削減浸入式水口用量９1×1=91支按５0％為石英水口，５0%為鋁碳水口計(jì)算石英水口：９1×50%×４．5公斤/支×５．６元/公斤＝114７元鋁碳水口：91×5０%×５.5公斤／支×1５.5元/公斤=3８79元事故少,可以削減快換滑板消耗按５0％的漏鋼需要更換快換滑板計(jì)算削減滑板用量：91×５0%=45。5塊45。5×2．5公斤／支×3１.5元/公斤=3５8３元合計(jì)3７６7４＋３0０３＋１1４7+38７9＋３583=49286元3。事故多，增加擺槽消耗，還影響中間包齡的提高基于以上優(yōu)點(diǎn)，全體小組成員全都同意把《降低連鑄機(jī)溢漏鋼率》作為小組本次QC活動(dòng)課題。三、現(xiàn)狀調(diào)查選定課題后我們小組首先對(duì)20０４年各月份進(jìn)行了溢漏鋼調(diào)查統(tǒng)計(jì)。１。200４年1—1２月份溢漏鋼統(tǒng)計(jì)（表1）月份１2３456789101112合計(jì)溢漏次數(shù)55119６48８５９５5３４２５３14037３0637溢漏率％0.751.8９０。9４1.３4０．8０.７５0．4７0.370。42０。５２0．6３０.380。76182315７417０5163１１846182017９7１6８9182８19１１1４571９６721048制表人:張學(xué)田日期:2006年2月2004年連鑄二車間鑄機(jī)溢漏鋼率合計(jì)為0.７６％。２。2004年溢漏鋼事故調(diào)查(表2)項(xiàng)目角裂渣漏拉斷啟步其它合計(jì)次數(shù)393105792８326３７累計(jì)百分比%6１．7７８．290。695１００/注:其它包括接漏,換水口漏鋼，溢鋼等項(xiàng)目制表人：吳勇慧日期：2００6年２月3。2004年1－１２月份溢漏鋼事故排列圖(圖1）制圖人：張學(xué)田日期：20０６年2月由上圖可知在全部溢漏鋼次數(shù)中,角裂漏占６１.７％，渣漏占１6.5％，拉斷占１2。4％,啟步漏占4。4％,其它占5%，因此角裂漏為主要漏鋼類型。四、確定目標(biāo)1．目標(biāo)制定：了解20０4年國(guó)內(nèi)同類型連鑄機(jī)對(duì)溢漏鋼事故的掌握水平,濟(jì)鋼為０．4%,萊鋼為０。４5％，天鐵為０．6%。結(jié)合廠部指標(biāo)和我們對(duì)20０4年溢漏鋼事故的調(diào)查分析，小組全體成員商議?決定將“全年溢漏鋼率≤0.3％”定為2005年活動(dòng)目標(biāo)。2．制定目標(biāo)的依據(jù)：按全年６0萬(wàn)噸鋼坯，溢漏率0.3％測(cè)算，平均月產(chǎn)爐數(shù)１８８７爐，平均溢漏次數(shù)2３次/月，每星期6次,而結(jié)晶器平均使用周期為1個(gè)星期，因此，每星期每流次溢漏鋼應(yīng)小于1．5次。大家分析認(rèn)為,掌握漏鋼有難度,但只要抓住主要緣由，措施得力,肯定能完成目標(biāo)。五、緣由分析1。角裂漏鋼掌握因素關(guān)聯(lián)分析圖圖（2）振動(dòng)不穩(wěn)定水縫偏差大振動(dòng)不穩(wěn)定水縫偏差大鋼水過(guò)熱度高銅管質(zhì)量差鋼水過(guò)熱度高銅管質(zhì)量差結(jié)晶器冷卻結(jié)晶器冷卻不均勻角裂角裂保護(hù)渣性能不良保護(hù)渣性能不良二冷維護(hù)不好二冷維護(hù)不好液面波動(dòng)大液面波動(dòng)大水口侵蝕嚴(yán)重水口侵蝕嚴(yán)重責(zé)任心差制圖人：張學(xué)田日期:20０6年２月六、確定要因?yàn)榱苏页鼋橇崖╀摦a(chǎn)生的主要緣由,全體小組成員對(duì)7條終端緣由逐一進(jìn)行了簡(jiǎn)略分析、確認(rèn)驗(yàn)證。1、２月~３月見(jiàn)圖3。2月～3月結(jié)論:二冷維護(hù)不好不是主要緣由。驗(yàn)證人:王春芳時(shí)間：2月～3月4、責(zé)任心差結(jié)論:責(zé)任心差不是主要緣由。驗(yàn)證人:劉炳堂時(shí)間：２月～3月5、水口侵蝕嚴(yán)重對(duì)2號(hào)機(jī)２005年３月份ＨRB335鋼中間包溫度統(tǒng)計(jì)分析顯示，中間包溫度愈高,漏鋼率愈高,中間包溫度達(dá)到15５0℃以上，漏鋼率又急劇上升。說(shuō)明高拉速尤其是高過(guò)熱度時(shí)提高拉速會(huì)加劇坯殼生長(zhǎng)的不均勻性,易造成角裂漏鋼。圖４中包溫度與溢漏率關(guān)系結(jié)論:鋼水溫度高是主要緣由。驗(yàn)證人：張學(xué)田劉忠義時(shí)間：3月份8、振動(dòng)不穩(wěn)定振動(dòng)仿弧差，偏擺量大，會(huì)對(duì)坯殼產(chǎn)生剪力,阻止保護(hù)渣的潤(rùn)滑,增大拉坯阻力.另外，從傳熱角度分析,振動(dòng)仿弧差,偏擺量大，會(huì)增大坯殼和銅管間氣隙的不均勻性，導(dǎo)致坯殼厚度的差異增大。3月２5日，3流連續(xù)發(fā)生多次角裂漏鋼,停機(jī)檢查設(shè)備發(fā)現(xiàn),振動(dòng)框架內(nèi)東側(cè)卡鋼渣,造成振動(dòng)不平穩(wěn),結(jié)晶器偏擺嚴(yán)重,造成坯殼對(duì)銅管內(nèi)腔兩側(cè)和內(nèi)東角磨損嚴(yán)重,偏角部傳熱不均勻?qū)е陆橇崖╀?。結(jié)論：振動(dòng)不穩(wěn)定是主要緣由驗(yàn)證人：張學(xué)田王春芳時(shí)間：3月份依據(jù)分析結(jié)果，確定以下４條因素為溢漏鋼的主要緣由：1．結(jié)晶器水縫不均勻；２．銅管質(zhì)量差；３．鋼水質(zhì)量差；4。振動(dòng)不穩(wěn)定七、制定對(duì)策針對(duì)以上分析的主要緣由，制定對(duì)策表如下（表３):序號(hào)要因現(xiàn)狀目標(biāo)措施實(shí)施時(shí)間負(fù)責(zé)人1結(jié)晶器水縫不均勻偏差大0．３-０。6mｍ偏差不大于0。1mm1。配發(fā)測(cè)量工具。２．加強(qiáng)水縫調(diào)整。３.完善管理制度。200５。4—2００５．１１吳勇慧張學(xué)田劉忠義2銅管質(zhì)量差錐度偏差大，銅管后期變形大.新銅管錐度0．７±0。1，下機(jī)銅管錐度≥0.4。1。加強(qiáng)銅管內(nèi)腔錐度檢測(cè)。２。改善銅管材質(zhì)..２０05。4—2０05．１1劉炳堂張學(xué)田吳勇慧３鋼水過(guò)熱度高到站溫度合格率７9%到站溫度合格率大于85%1．完善工序溫度管理制度.2．修定溫度標(biāo)準(zhǔn)。２０05。5－２005。11張學(xué)田劉忠義４振動(dòng)長(zhǎng)期運(yùn)行,消滅臺(tái)面外弧偏低現(xiàn)象和偏擺量大現(xiàn)象.調(diào)整振動(dòng),保證臺(tái)面水平。高拉速下偏擺小于０.１mｍ。保證振動(dòng)臺(tái)面水平。優(yōu)化振動(dòng)參數(shù)，削減偏擺量.2０0５．9—２005.12王春芳張學(xué)田劉忠義八、實(shí)施對(duì)策我們主要圍繞結(jié)晶器水縫調(diào)整,銅管內(nèi)腔測(cè)量，工序溫度管理,振動(dòng)設(shè)備維護(hù)和振動(dòng)參數(shù)的優(yōu)化等幾個(gè)方面進(jìn)行實(shí)施:實(shí)施一、結(jié)晶器水縫偏差大為結(jié)晶器維修組配發(fā)游標(biāo)卡尺,塞尺等測(cè)量工具。規(guī)定每次每臺(tái)結(jié)晶器上下口8個(gè)面都要調(diào)整水縫,保證同側(cè)面水縫偏差不大于0。1ｍｍ,而且限定結(jié)晶器維修數(shù)量最多４臺(tái)/天，保證維修質(zhì)量。同時(shí)技術(shù)科和車間主管人員現(xiàn)場(chǎng)跟蹤，親自測(cè)量和檢查相結(jié)合,并認(rèn)真簡(jiǎn)略的作好記錄,以備下機(jī)后查找緣由,對(duì)于安裝不合格的堅(jiān)決返工，同時(shí)完善結(jié)晶器維修管理方法并嚴(yán)格考核。該項(xiàng)措施實(shí)施后,結(jié)晶器水縫偏差小于0.1mm比例達(dá)到100%。實(shí)施人：張學(xué)田吳勇慧劉忠義實(shí)施二、銅管質(zhì)量差銅管錐度偏差大,銅管易變形，為解決這些問(wèn)題,我們對(duì)銅管進(jìn)行了優(yōu)化，接受銀銅材質(zhì)，提高再結(jié)晶溫度到320℃，延緩彎液面處變形,加強(qiáng)安裝前的測(cè)量驗(yàn)收管理工作。對(duì)于銅管錐度，主管人員要親自測(cè)量,并在《方坯結(jié)晶器銅管使用統(tǒng)計(jì)表》上認(rèn)真填寫(xiě)，不能漏項(xiàng),對(duì)新測(cè)錐度進(jìn)行認(rèn)真比較,做到心中有數(shù)，超標(biāo)者堅(jiān)持退回，不予使用。負(fù)責(zé)人:劉炳堂張學(xué)田吳勇慧實(shí)施三、鋼水過(guò)熱度高完善工序溫度管理制度,嚴(yán)格工藝掌握，加強(qiáng)氬前溫度和到站溫度考核,引導(dǎo)爐前和吹氬調(diào)溫站提高溫度命中率,為鑄機(jī)供應(yīng)合格鋼水。20０5年１—11月份到站溫度合格率平均88。5%，同比2004年提高8。6％。各月溫度折線圖對(duì)比如下（圖5）：下半年鑄機(jī)提速后，準(zhǔn)時(shí)修訂溫度標(biāo)準(zhǔn)，掌握鋼水過(guò)熱度在1０~20℃。連澆爐溫度標(biāo)準(zhǔn)調(diào)整前后對(duì)比見(jiàn)下表（表4):項(xiàng)目鋼種到站溫度／℃中包溫度／℃調(diào)整前調(diào)整后調(diào)整前調(diào)整后后HRＢ３３5１5６０~1５8015５5~1５６５1530～１56０１520~1530Q２３51５70～159０156５～１５7５１530~１５601５30~1540實(shí)施人:張學(xué)田劉忠義實(shí)施四:振動(dòng)不穩(wěn)定１、振動(dòng)長(zhǎng)期運(yùn)行,消滅臺(tái)面外弧偏低現(xiàn)象，銅管外弧磨損不均勻，實(shí)行調(diào)整聯(lián)桿長(zhǎng)度和臺(tái)面加墊片方法,保證振動(dòng)臺(tái)面水平。２、振動(dòng)減速機(jī)接受蝸輪蝸桿形式,依靠單偏心輸出振動(dòng)，優(yōu)化振動(dòng)參數(shù)，將振幅4.５ｍm,最高振頻２４0次/分鐘調(diào)整為振幅5。0mm，最高振頻２０0次／分鐘,延長(zhǎng)負(fù)滑脫時(shí)間，同時(shí)提高了振動(dòng)的穩(wěn)定性，偏擺量由０。15～0.20mm減小到０．０５～0．１０mm。圖６改進(jìn)前后負(fù)滑脫時(shí)間對(duì)比實(shí)施人：張學(xué)田王春芳九、活動(dòng)效果我們其次煉鋼廠連鑄二車間ＱC小組經(jīng)過(guò)開(kāi)展一系列活動(dòng),達(dá)了預(yù)期目的,取得了良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。２005年角裂漏鋼次數(shù)為1１６次，同比2004年削減277次,活動(dòng)效果顯著，由此帶動(dòng)了鑄機(jī)整體溢漏鋼率的降低。２００５年鑄機(jī)溢漏鋼率為0．３％，同比200４年降低了0.４6%。2０0５年1—12月份角裂漏鋼如下(表5）月份12345678９１01１12合計(jì)角裂漏鋼次數(shù)1２1０1４９88９108910911620０5年1—1２月份溢漏鋼率如下（表6）月份123４５6789１0１１１2合計(jì)溢漏率%0.２５0.3１0.2９０。190.２40.３40．480.４５０．３50．32０.２8０.29０。302０05年與２004年溢漏鋼率折線圖（圖７)2005年與２00４年活動(dòng)效果對(duì)比圖(圖8)：經(jīng)濟(jì)效益分析：通過(guò)開(kāi)展降低溢漏鋼率活動(dòng),鑄機(jī)事故大幅度削減，生產(chǎn)能力得到提高。項(xiàng)目時(shí)間溢漏率／％溢漏廢鋼水/噸溢漏廢鋼坯／噸2004年21０48６３7０。7６1９１。1280。32005年2４86８２980．3０８９．4131。１對(duì)比+3８２0-339—0．4６—101．7－149。2１、減廢效益：１01。7×50０＋1４9。2×60０＝14.04萬(wàn)元2、２０05年中間包水口消耗同比2００4年降低0.０18kｇ/t鋼，成本降低0．09４元/t。經(jīng)濟(jì)效益：0.09４×657172=6．1774元。３、2００５年結(jié)晶器平均通鋼量２９8６噸，同比２0０4年提高332噸。２０0５年銅管噸鋼消耗1．09元/噸鋼，同比200４年削減０.04２元／噸鋼，增加效益:042×6５7１7２=2。７6萬(wàn)元直接經(jīng)濟(jì)效益合計(jì):１4．0４＋6。１77４+２．７6=22。98萬(wàn)元間接效益:由于事故削減,鑄機(jī)平均拉速提高到3。6ｍ/ｍiｎ的高效水平，滿意了廠部爐機(jī)匹配的要求，進(jìn)一步理順了物流關(guān)系，降低了出鋼溫度和過(guò)程溫度,削減了爐襯，鋼包襯,中包襯等耐材侵蝕，同時(shí)提高了鋼水質(zhì)量。十、鞏固措施通過(guò)全體成員的共同努力，２００5年安鋼二煉連鑄二