化工原理下學(xué)期練習(xí)

1、真誠(chéng)為您提供優(yōu)質(zhì)參考資料，若有不當(dāng)之處，請(qǐng)指正。傳質(zhì)基礎(chǔ)【1】傳遞凈物流量為N，主體流動(dòng)量為Nm，A分子和B分子凈流量為NA和NB，等分子相互擴(kuò)散不同于單向擴(kuò)散的特點(diǎn)是( C )。 (A)JAJB； (B)NNm0； (C)NANB0； (D)NANB0【分析如下】無(wú)論是等分子相互擴(kuò)散還是單向擴(kuò)散都恒有JAJB，故不能選(A)；又在等分子相互擴(kuò)散中沒(méi)有總體流動(dòng)(即Nm0)，而不是NNm0，故不能選(B)；傳質(zhì)速率NA和NB不可能都同時(shí)為零，故(D)不成立；只有等分子相互擴(kuò)散才有NANB，故正確的選項(xiàng)應(yīng)該是(C)，即NANB0。【2】?jī)山M分A和B的傳質(zhì)速率為NA和NB，在( C )情況下，是大小

2、相等，方向相反。 (A)在氣相中擴(kuò)散； (B)單向擴(kuò)散； (C)等摩爾擴(kuò)散； (D)在液相中擴(kuò)散【分析如下】在單向擴(kuò)散中，NB0，NANB。只有在等摩爾相互擴(kuò)散時(shí)才有NANB，且與在液相還是氣相中擴(kuò)散無(wú)關(guān)，故選(C)。【3】物質(zhì)在氣體中的分子擴(kuò)散系數(shù)DG與氣體絕對(duì)溫度T的關(guān)系為( B )。 (A)DGTG； (B) DGTG的1.75次方 (C)DG1/TG； (D)DG(1/TG)的1.75次方【4】單向擴(kuò)散中，趨向于相界面的總體流動(dòng)，是由于( B )引起的。 (A)外力驅(qū)動(dòng)； (B)分子擴(kuò)散； (C)對(duì)流擴(kuò)散； (D)渦流擴(kuò)散5】描述分子擴(kuò)散的實(shí)驗(yàn)定律是( B )。 (A)亨利定律； (B

3、)菲克定律； (C)拉烏爾定律； (D)傅立葉定律【說(shuō)明如下】亨利定律描述的是氣體和稀溶液間的氣液相平衡關(guān)系的實(shí)驗(yàn)定律。拉烏爾定律描述的是理想溶液汽液相平衡關(guān)系的實(shí)驗(yàn)定律。傅立葉定律描述的是物體中熱傳導(dǎo)性能的實(shí)驗(yàn)定律。描述分子擴(kuò)散的實(shí)驗(yàn)定律是菲克定律?！?】漂流因數(shù)越大，表明( D )的影響越大。 (A)對(duì)流擴(kuò)散； (B)溫度； (C)粘度； (D)總體流動(dòng)【分析如下】漂流因數(shù)表明總體流動(dòng)的影響，與對(duì)流擴(kuò)散、溫度和粘度無(wú)直接關(guān)系。漂流因數(shù)表明單向擴(kuò)散比等摩爾相互擴(kuò)散的傳質(zhì)速率大的倍數(shù)，也即總體流動(dòng)對(duì)傳質(zhì)速率的影響?！?】總體流動(dòng)又稱(chēng)摩爾擴(kuò)散，發(fā)生在( A )中:。 (A)單向擴(kuò)散； (B)等分

4、子相互擴(kuò)散； (C)氣相； (D)液相【分析如下】(A)由于A分子單向擴(kuò)散留出空位，使氣體混合物產(chǎn)生趨向于相界面的總體流動(dòng)。(B)等分子相互擴(kuò)散不會(huì)產(chǎn)生總體流動(dòng)。(C)總體流動(dòng)是由于分子單向擴(kuò)散本身引起的，與在液相還是氣相中的擴(kuò)散無(wú)關(guān)?！?】液體粘度增大液相中擴(kuò)散系數(shù)DL( A )。 (A)減??； (B)增大； (C)不變； (D)不確定氣體吸收【1】常壓下用水吸收二氧化碳的低濃度系統(tǒng)，如在水中加堿，此系統(tǒng)( C )。 (A) kG和KG都明顯增大； (B) kG減小，KG增大 (C) kG基本不變，KG增大； (D) kG和KG都基本不變【分析如下】加堿中和碳酸根，減少了液膜阻力，使總吸收系

5、數(shù)KG增大，而氣膜的kG基本不變，KG不可能不變?！?】對(duì)一定的氣體和稀溶液物系，相平衡常數(shù)m取決于( B )。 (A) 溫度和濃度； (B) 溫度和壓強(qiáng) (C) 壓強(qiáng)和濃度； (D) 流速和濃度【分析如下】相平衡常數(shù)m=E/Pt，式中亨利系數(shù)E在壓力不很高時(shí)只取決于溫度，所以m取決于溫度和壓強(qiáng)。【3】只要組分在氣相中的分壓( B )液相中該組分的平衡分壓，解吸就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。(A) 大于； (B) 小于； (C) 等于； (D) 不等于【分析如下】如果組分在氣相中的分壓與液相中該組分的平衡分壓不相等，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行。如果組分在氣相中的分壓大于液相中該組分的平衡分

6、壓，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)從氣相往液相進(jìn)行，是吸收。如果組分在氣相中的分壓小于液相中該組分的平衡分壓，傳質(zhì)過(guò)程就會(huì)從液相往氣相進(jìn)行，是解吸?！?】低濃度難溶氣體吸收，其他操作條件不變，入塔氣量增加，氣相總傳質(zhì)單元高度HOG、出塔氣體濃度y2、出塔液體濃度x1將會(huì)有( A )。(A) HOG，y2，x1；(B) HOG，y2，x1；(C) HOG，y2，x1；(D) HOG，y2，x1【分析如下】難溶氣體吸收屬液膜控制，入塔氣量G增加，則Kya基本不變，因?yàn)镠OGG/Kya，故HOG。由于G，L不變，則L/G，將使操作線(xiàn)平衡線(xiàn)靠近，吸收推動(dòng)力下降，吸收效果變差，吸收率，故y2。又，導(dǎo)致x1。故選(A)。5

7、】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層高度H趨向無(wú)窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A1時(shí)，氣液相在( B )處達(dá)到平衡。 (A)塔頂； (B)塔底； (C)塔中部； (D)塔中某一位置【6】用純?nèi)軇┠媪魑栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，相平衡符合亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度上升屬低濃度范圍其他入塔條件不變，則氣體出塔濃度和吸收率( D )。(A)，； (B)，； (C)，； (D)，不變【分析如下】操作線(xiàn)斜率L/G不變，操作線(xiàn)平移。塔填料高h(yuǎn)0不變，也不變，則NOG不變，操作線(xiàn)必然向上平移，所以。由NOG1/(1S)ln(1S)(ybmxa)/(yamxa)+S)，當(dāng)NOG不變，SmG/L不變，xa0，yb/ya必然不變。對(duì)低

8、濃度吸收，吸收率，所以吸收率恒定不變，而?！?】正常操作的逆流吸收塔，因故吸收劑入塔量減少，以致使液氣比小于原定的最小液氣比，將會(huì)發(fā)生( A )。 (A)出塔液，回收率減?。?(B)出塔氣，出塔液不變 (C)出塔氣，出塔液； (D)在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象【8】溫度_B_，將有利于解吸的進(jìn)行。 (A) 降低； (B) 升高； (C) 變化； (D) 【分析如下】由于解吸操作時(shí)，操作線(xiàn)在平衡線(xiàn)下方，溫度升高，平衡線(xiàn)向上移動(dòng)，有效提高傳質(zhì)推動(dòng)力，有利于解吸的進(jìn)行?！?】在解吸操作中，總壓和溫度T( C )，將有利于解吸的進(jìn)行。 (A) ，T ； (B) ，T ； (C) ，T ； (D) ，T 【分析

9、如下】總壓下降，使相平衡常數(shù)()上升，平衡線(xiàn)上移，有利于解吸。溫度上升，亨利系數(shù)E上升，也使m上升，平衡線(xiàn)上移，有利于解吸。10】在圖上，操作線(xiàn)若在平衡線(xiàn)下方，則表明傳質(zhì)過(guò)程是( B )。 (A)吸收； (B)解吸； (C)相平衡； (D)不確定【分析如下】由于操作線(xiàn)在下方平衡線(xiàn)在上方，表明與液相平衡氣相濃度y*高于實(shí)際氣相濃度y，傳質(zhì)方向是從液相到氣相，故不能為吸收，而是解吸。【11】某填料吸收塔，由于前面工序生產(chǎn)能力提高，吸收塔的生產(chǎn)能力需相應(yīng)提高，但氣體進(jìn)出口濃度仍需保持不變，則可采取增加吸收劑用量和降低進(jìn)塔吸收劑的濃度等措施，此辦法 A 。 A可行；B不可行；C不一定【12】為提高吸收

10、系數(shù)以強(qiáng)化吸收過(guò)程，對(duì)氣膜控制過(guò)程，應(yīng)采取 C ，對(duì)液膜控制過(guò)程，應(yīng)采取 D 。A升高溫度，增加總壓，減少氣流速度；B降低溫度，減小總壓，增加氣流速度；C降低溫度，增加總壓，增加氣流速度；D適當(dāng)升高溫度，增加吸收劑用量及湍動(dòng)程度?！?3】某一操作中吸收塔，若吸收劑的溫度突然升高，則 C 說(shuō)法不正確。 AY1，X2不變；BY2增大，X2不變；CY2增大，X1不變；DY1不變，X1減小?！?4】對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度和壓力不變、而液相總濃度增加時(shí)其溶解度系數(shù)H將（ C ）亨利系數(shù)E將（ A ）。A增加 B減少 C不變【分析如下】在亨利定律適用的范圍內(nèi)，H只是溫度的函數(shù)，與pA

11、或cA無(wú)關(guān)，而EHcM，故E增大。應(yīng)注意這里H的表達(dá)式應(yīng)為，而不是譚天恩教材中的?！?5】在吸收傳質(zhì)過(guò)程中，它的方向和限度，將取決于吸收質(zhì)在氣液兩相平衡關(guān)系，若要進(jìn)行吸收操作，則應(yīng)控制 ( A )A、； B、； C、【16】通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)（ D ）。A回收率趨向最高； B吸收推動(dòng)力趨向最大；C操作最為經(jīng)濟(jì)； D填料層高度趨向無(wú)窮大?！?7】在常壓下，20時(shí)氨在空氣中的分壓為166mmHg，此時(shí)氨在混合氣體中的摩爾分率（0.218），比摩爾分率Y=（0.279）。【18】選擇吸收設(shè)備時(shí)綜合考慮吸收率大阻力小穩(wěn)定性好結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)小一般應(yīng)選（ A ）。A填料吸收塔

12、； B.板式吸收塔； C.噴淋吸收塔。【19】正常操作下的逆流吸收塔，若因某種原因使液體量減少以致液氣比小于原定的最小液氣比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生? ( C )A 出塔液體濃度x1增加，回收率增加；B 出塔氣體濃度增加，但x1不變；C 出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加；D 在塔下部將發(fā)生解吸現(xiàn)象。附圖【20】【20】在密閉容器內(nèi)存在某種低濃度水溶液，容器內(nèi)壓強(qiáng)為p0，溶液溫度為t，溶質(zhì)含量為c(x)，試問(wèn)： (1)若將N2壓入容器，則E 不變 ，H 不變 ，m 變小 ，pe 不變 ； (2)若溶液溫度t下降，則E 變小 ，H 變小 ，m 變小 ，pe 變小 ；(3)注入溶質(zhì)A，則E 不變 ，H

13、 不變 ，m 不變 ，pe 變大 。【21】某吸收過(guò)程，已知?dú)庀鄠髻|(zhì)系數(shù)與液相傳質(zhì)系數(shù)的關(guān)系是ky3kx，則此時(shí)氣相傳質(zhì)推動(dòng)力(yyi) 不確定 液相傳質(zhì)推動(dòng)力(yiye)。(，不確定)?！痉治鋈缦隆恳騧未知，故不確定?！?2】低濃度逆流吸收塔設(shè)計(jì)中，若氣體流量、進(jìn)出口組成及液體進(jìn)口組成一定，減小吸收劑用量，傳質(zhì)推動(dòng)力將 減小 ，設(shè)備費(fèi)用將 增大 (增大，減小，不變)?！?3】某逆流吸收塔操作時(shí)，因某種原因致使吸收劑入塔量減少，以至操作時(shí)液氣比小于原定的最小液氣比，則將發(fā)生什么情況 y2增大，達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，x1也增大 ?！?4】低濃度逆流吸收操作中，原工況操作線(xiàn)如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸

14、收劑用量L增加，試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出新工況操作線(xiàn)：HOG 減小 ，ym 不確定 ，出塔液體x1 減小 ，出塔氣體y2 減小 ，回收率 增大 (增大，減小，不變，不確定)。附圖【24】 附圖【25】【25】低含量逆流吸收操作中，原工況操作線(xiàn)如附圖所示，現(xiàn)其他條件不變而吸收劑入塔含量升高，試?yán)L出新工況的操作線(xiàn)?！?6】吸收操作中，原工況下氣體進(jìn)塔量為G，進(jìn)出塔的含量分別為y1，y2。由于某種原因，吸收劑入塔濃度升高，采用增加吸收劑用量L的方法后，使y1，y2保持不變。則與原工況相比，被吸收溶質(zhì)總量 不變 ，平均推動(dòng)力ym 減小 (增大，減小，不變，不確定)。【分析如下】：吸收溶質(zhì)總量不變，

15、但因L#導(dǎo)致Kya#，從而$，即NOG#，又，不變，故$?！?7】低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)吸收劑溫度降低其他條件不變時(shí)，試判斷下列參數(shù)變化情況并繪出操作線(xiàn)：相平衡常數(shù)m 減小 ，Kya 增大 ，推動(dòng)力ym 不確定 ，回收率 增大 ，出塔y2 減小 ，出塔x1 增大 (增大，減小，不變，不確定)?！?8】用純?nèi)軇┻M(jìn)行低濃度逆流吸收操作中，當(dāng)氣體進(jìn)口含量y1下降，其他條件不變時(shí)，則氣體出口含量y2 減小 ，液體出口含量x1 減小 ，被吸收溶質(zhì)總量 減小 ，回收率 不變 ，推動(dòng)力ym 減小 ，NOL 不變 (增大，減小，不變，不確定)?！?9】低濃度逆流解吸操作中，其他條件不變而入塔液體含量x1下降

16、，則NOL 不變 ，出塔液體x2 減小 ，出塔氣體y1 減小 (增大，減小，不變，不確定)?！?0】已知某吸收過(guò)程操作線(xiàn)如圖所示，試分別定性繪出以下幾種情況下的操作線(xiàn)，并討論對(duì)吸收操作的影響： (1)吸收操作為氣膜控制，氣體流量G增至G，其他條件不變；(2)吸收操作為液膜控制，氣體流量G增至G，其他條件不變。附圖【30】【31】某吸收塔原工況的操作線(xiàn)如圖所示，現(xiàn)將吸收劑L的溫度降低，其他條件不變，試定性繪出以下兩種情況的操作線(xiàn)(忽略溫度變化對(duì)傳質(zhì)分系數(shù)的影響)： (1)吸收過(guò)程為氣膜控制；(2)吸收過(guò)程為液膜控制。附圖【31】【32】某吸收塔H，氣體流量G與組成y1和液相組成x2不變，試?yán)L出以

17、下兩種情況下的操作線(xiàn)(平衡線(xiàn)如附圖所示)。(1) LGm；(2) LGm；(3)試討論在以上兩種情況下，增加LG能否使氣體出口含量y2降低?附圖【32】【33】對(duì)解吸因數(shù)1/A0.5的系統(tǒng)進(jìn)行逆流吸收，當(dāng)塔高為無(wú)窮大時(shí)，塔頂氣相出口含量y2 y2e，塔底氣相入口含量y1 y1e；若系統(tǒng)壓力減小為原來(lái)的1/4倍，其他條件不變，則此時(shí)y2 y2e，y1 y1e (，不確定)。【38】附圖所示兩吸收塔物系相同，返混量相等，試從設(shè)計(jì)角度比較返混所造成的影響并繪出操作線(xiàn)。附圖【38】【39】用吸收塔分離某氣體混合物，由于工藝上某種原因，需將塔底液體部分地返回塔頂，試從設(shè)計(jì)的角度討論以下兩種返回方式對(duì)傳質(zhì)

18、推動(dòng)力的影響并繪出操作線(xiàn)。 (1)從塔底直接返至塔頂；(2)先將塔底液體返至吸收塔中部，再?gòu)闹胁糠抵了敗８綀D【39】【40】某吸收過(guò)程LG很小，無(wú)法很好地將塔內(nèi)的填料潤(rùn)濕，若將塔底液體部分返回至塔頂，則ym 減小 ，但y2可能會(huì) 減小 ，x1可能會(huì) 增大 ，其原因是 Kya增大 ，說(shuō)明返混不一定總是 有害 的?！?2】在吸收、解吸聯(lián)合操作中，維持吸收塔L、G、y1，解吸氣入塔含量y2和兩塔操作溫度、壓力均不變，現(xiàn)減少解吸氣用量G，與原工況相比，新工況下離開(kāi)解吸塔的液體含量x2 增大 ，離開(kāi)吸收塔的氣體含量y2 增大 ，離開(kāi)吸收塔的液體含量x1 增大 ，吸收塔平均推動(dòng)力ym 減小 ，吸收塔的回

19、收率減小 (增大，減小，不變，不確定)?！?3】氣相中的物質(zhì)擴(kuò)散系數(shù)隨溫度的降低而 ，隨壓力的增加而 ；若液相粘度增加，則組分在液相中的擴(kuò)散系數(shù) ?！?4】當(dāng)溫度升高時(shí)，H ，E ，m 。而當(dāng)壓力增加時(shí)，H ，E ，m ，三者的關(guān)系式為 ， 。；【45】在某吸收系統(tǒng)中，已知ky3.8104kmol/m2s，kx1.25102kmol/m2s，平衡關(guān)系yx，則Ky ，此氣體是 氣體，此過(guò)程屬于 控制，欲強(qiáng)化此過(guò)程應(yīng) 。【46】脫吸時(shí)，液相傳質(zhì)總推動(dòng)力為 ，氣相傳質(zhì)總推動(dòng)力為 ，相際傳質(zhì)推動(dòng)力為 或 ?！?7】某吸收塔中，物系的平衡線(xiàn)方程為，操作線(xiàn)方程為，當(dāng)，時(shí)， 0.01685 ， 0.0002

20、857 ， 3.5 ，氣相傳質(zhì)單元數(shù) 6.79 ?！?8】相平衡與吸收過(guò)程的關(guān)系是：A ，B ，C ?！?9】已知P、C、m、H，填寫(xiě)以下關(guān)系式：KG H KL； Ky m-1 Kx； ky P kG； kx C kL?！?0】對(duì)易溶氣體，傳質(zhì)阻力主要在 氣相 ，氣體流量的大小及湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)總阻力的影響 較大 ；對(duì)難溶氣體，傳質(zhì)阻力主要集中在 液相 ， 吸收劑 流量的大小及湍動(dòng)情況對(duì)傳質(zhì)總阻力的影響 較大 。51】在操作溫度和壓力一定的情況下，當(dāng)V、Y1、Y2及X2不變時(shí)，若L減少，則操作線(xiàn)將 接近 平衡線(xiàn)，兩相間的傳質(zhì)推動(dòng)力將 減小 ，設(shè)備費(fèi)用將 增高 。【52】一逆流操作吸收塔，塔底、塔

21、頂?shù)臍庖合酀舛确謩e為Y1、X1和Y2、X2，其平衡關(guān)系為Y=mX，則此裝置中發(fā)生吸收的條件是 YmX 或 XY/m ；其傳質(zhì)推動(dòng)力，塔底 Y1mX1 ；塔頂 Y2mX2 ；吸收的最大極限，塔底 Y1mX1 ；塔頂 Y2mX2 ；此時(shí)推動(dòng)力，塔底 0 或塔頂 0 。附圖【52】【53】在吸收塔安裝中，往往將塔底排液管做成U形，使之起 液封 作用，以防塔內(nèi)氣體 分離不好 ，又當(dāng)填料層較高時(shí)，常在塔內(nèi)安裝 液體再分布器 將填料分為若干層，目的是 吸收液分布均勻 ；在氣體出口處常安裝 破沫裝置 ，以防 霧沫夾帶 ?！?4】在填料塔操作中，常采用提高氣是或增加吸收劑用是量來(lái)滿(mǎn)足生產(chǎn)情況變化的需求，那么，

22、氣、液量增加的幅度將受到 相平衡 的約束。【55】用清水吸收空氣與A的混合氣中的溶質(zhì)A相平衡常數(shù)m=2入塔氣體濃度Y1=0.06要求出塔氣體濃度Y2=0.002則最小液氣比為（ ）?！?6】某吸收塔中，物系的平衡線(xiàn)方程為y2.0x，操作線(xiàn)方程為y3.5x+0.001，當(dāng)y10.06，y20.0020時(shí)，x1_，x2_，L/V_，氣相傳質(zhì)單元數(shù)NOG_?！?7】用相平衡常數(shù)m表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為 ，在常壓下，20時(shí)，氨在空氣中的分壓為69.6mmHg，與之平衡的氨水濃度為10（kgNH3 /100H2O）。此時(shí) m 【58】在常壓下，20時(shí)氨在空氣中的分壓為166mmHg，此時(shí)氨在混合氣體中的

23、摩爾分率y（ ），比摩爾分率Y=（ ）?！?9】實(shí)驗(yàn)室用水逆流吸收空氣中的CO，當(dāng)水量和空氣量一定時(shí)，增加CO量，則入塔氣體濃度_，出塔氣體濃度_,出塔液體濃度_?！?0】吸收總推動(dòng)力用氣相濃度差表示時(shí)，應(yīng)等于_和_之差?！?1】當(dāng)稀濃氣體吸收時(shí)，若溫度升高，H ，E ，m ，三者關(guān)系為 ， ?！?2】若kGHkL屬 控制。k Y m/k x屬于 控制?！?3】吸收質(zhì)是指 ；而吸收劑則是指 ；惰性組分是指 。*答案* 被液體吸收的組分，用于吸收的液體，不被吸收劑吸收的組分?！?4】在( D )情況下，出現(xiàn)液膜控制的吸收操作。 (A)平衡線(xiàn)yf(x)斜率很小； (B)溶解度系數(shù)H很大 (C)系統(tǒng)

24、符合亨利定律； (D)亨利系數(shù)E很大【分析如下】平衡線(xiàn)yf(x)斜率很小，表明氣體易溶，應(yīng)出現(xiàn)氣膜控制，而不是液膜控制；溶解度系數(shù)H很大，表明氣體溶解度大，應(yīng)出現(xiàn)膜控制，而不是液膜控制；系統(tǒng)符合亨利定律，表明氣體易溶，液相非稀溶液，因此不可能是液膜控制；亨利系數(shù)E很大表明氣體難溶,則必然是液膜控制?！?5】已知CO2水溶液在二種溫度t1、t2下的亨利系數(shù)分別為E1144MPa，E2188MPa，則_。(A)t1t2； (B)t1t2； (C)t2t1； (D)不確定【分析如下】溫度上升，溶解度下降，亨利系數(shù)增大。根據(jù)題意，由于E2E1，所以t2t1?！?6】在逆流吸收塔內(nèi)，入塔條件不變，填料層

25、高度h0趨向無(wú)窮大，當(dāng)吸收因數(shù)A1時(shí)，氣液相在( )處達(dá)到平衡。(A)塔頂； (B)塔底；(C)塔中部； (D)塔中某一位置【67】由于吸收過(guò)程氣相中的溶質(zhì)分壓總是_液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過(guò)程的操作線(xiàn)總是在其平衡線(xiàn)的_。 (A) 小于，上方； (B) 大于，上方 (C) 小于，下方； (D) 大于，下方【68】對(duì)于低濃度氣體吸收，部分吸收劑L/2從塔中部循環(huán)入塔，如右圖所示。其操作線(xiàn)應(yīng)為( )。設(shè)LV?！痉治鋈缦隆可隙嗡?yàn)長(zhǎng)V所以斜率為1，而下段塔因?yàn)長(zhǎng)V所以斜率大于1，又因只有液相混合，則在液相混合截面處氣相組成不變，而液相組成突然變大。故選(b)。【69】低濃度易溶氣體逆流吸收塔

26、，如果其他操作條件不變，入塔氣體yb增加，則液相總傳質(zhì)單元數(shù)NOL，出塔氣體ya，出塔液體xb將( )。 (A)NOL，ya，xb (B)NOL，ya，xb (C)NOL不變，ya，xb (D)NOL不變，ya，xb【分析如下】NOLSNOG，SmG/L，NOGh0/HOG，由條件可知，S與NOG都不變化，所以NOL不變。由圖示可知，當(dāng)yb，而L/G不變，操作線(xiàn)必向上平移，而NOG不變，必然在操作線(xiàn)向上平移的同時(shí)，線(xiàn)段長(zhǎng)度要增加，使xb。結(jié)論應(yīng)是(C)。【70】氣膜控制的逆流脫吸填料塔操作中，若氣量和液量同比例減少，則氣體出口濃度ya和液體出塔濃度xb將( A )。 (A) ya，xb (B)

27、 ya，xb (C) ya，xb (D) ya，xb【分析如下】填料層高度h0不變，HOG=G/Kya，因?qū)贇饽た刂疲琄ya隨G的而，但一般KyakyaG的0.70.8次方所以當(dāng)G，HOG，則NOGh0/HOG應(yīng)增加，當(dāng)氣液量按比例減少時(shí)，操作線(xiàn)斜率不變，平行向平衡線(xiàn)移動(dòng)，如圖示，應(yīng)是出塔氣ya，出塔液xb。【71】當(dāng)壓力不變時(shí)，溫度提高l倍，溶質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散系數(shù)提高 倍；假設(shè)某液相黏度隨溫度變化很小，絕對(duì)溫度降低1倍，則溶質(zhì)在該液相中的擴(kuò)散系數(shù)降低 倍。【72】 擴(kuò)散適合于描述精餾過(guò)程； 適合描述吸收和解吸過(guò)程?！?3】雙組分理想氣體進(jìn)行單向擴(kuò)散。當(dāng)總壓增加時(shí)，若維持溶質(zhì)A在氣相各部分分壓

28、不變，傳質(zhì)速率將 ；溫度提高，則傳質(zhì)速率將 ；氣相惰性組分摩爾分?jǐn)?shù)減少，則傳質(zhì)速率將 ?！?4】常壓、25低濃度的氨水溶液，若氨水濃度和壓力不變，而氨水溫度提高，則亨利系數(shù)E ，溶解度系數(shù)H ，相平衡常數(shù)m ，對(duì) 過(guò)程不利?！?5】常壓、25低濃度的氨水溶液，若氨水上方總壓增加，則亨利系數(shù)E ，溶解度系數(shù)H ，相平衡常數(shù)m ，對(duì) 過(guò)程不利?！?6】常壓、25密閉容器內(nèi)裝有低濃度的氨水溶液，若向其中通人氮?dú)?，則亨利系數(shù)E ，溶解度系數(shù)H ，相平衡常數(shù)m ，氣相平衡分壓 ?！?7】含5(體積分?jǐn)?shù))二氧化碳的空氣二氧化碳混合氣，在壓力為101.3kPa，溫度為25下，與濃度為1.1103kmolm3

29、的二氧化碳水溶液接觸，已知相平衡常數(shù)m為1641，則CO2從 相向 相轉(zhuǎn)移，以液相摩爾分率表示的傳質(zhì)總推動(dòng)力為 ?！?8】填料吸收塔內(nèi)，用清水逆流吸收混合氣體中的溶質(zhì)A，操作條件下體系的相平衡常數(shù)m為3，進(jìn)塔氣體濃度為0.05(摩爾比)，當(dāng)操作液氣比為4時(shí)，出塔氣體的極限濃度為 ；當(dāng)操作液氣比為2時(shí)，出塔液體的極限濃度為 ?！?9】難溶氣體的吸收過(guò)程屬于 控制過(guò)程，傳質(zhì)總阻力主要集中在 側(cè)，提高吸收速率的有效措施是提高 相流體的流速和湍動(dòng)程度?！?0】在填料塔內(nèi)用清水吸收混合氣體中的NH3，發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)因故障輸出混合氣體的流量減少，這時(shí)氣相總傳質(zhì)阻力將 ；若因故清水泵送水量下降，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù)

30、 。81】低濃度逆流吸收塔中，若吸收過(guò)程為氣膜控制過(guò)程，同比例增加液氣量，其他條件不變，則 HOG ，Ym ， 出塔液體X1 ， 出塔氣體Y2 ， 吸收率 ?！?2】采用逆流填料吸收塔吸收某溶質(zhì)，當(dāng)要求液體含量不低于某一數(shù)值，且工藝對(duì)吸收劑用量有一定的限制，結(jié)果填料未能得到充分潤(rùn)濕時(shí)，總傳質(zhì)系數(shù) ，工業(yè)上通常采用 流程提高填料的潤(rùn)濕率，當(dāng) 時(shí)，此操作對(duì)吸收過(guò)程是有利的。【83】溶質(zhì)A的摩爾比XA0.2的溶液與總壓為2atm，YA0.15(摩爾比)的氣體接觸，此條件下的平衡關(guān)系為(atm)。則此時(shí)將發(fā)生 過(guò)程；用氣相組成表示的總傳質(zhì)推動(dòng)力Y ；若系統(tǒng)溫度略有提高，則Y將 ；若系統(tǒng)總壓略有增加；則

31、Y將 ?！?4】在吸收塔設(shè)計(jì)中， 的大小反映了吸收塔設(shè)備效能的高低； 反映了吸收過(guò)程的難易程度?！?5】在一逆流吸收塔內(nèi)，填料層高度無(wú)窮大，當(dāng)操作液氣比L/Gm時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/Gm時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡；當(dāng)操作液氣比L/Gm時(shí)，氣液兩相在 達(dá)到平衡?！?6】用清水吸收空氣NH3中的氨氣通常被認(rèn)為是 控制的吸收過(guò)程，當(dāng)其他條件不變，進(jìn) 入吸收塔清水流量增加，則出口氣體中氨的濃度 ，出口液中氨的濃度 ，溶質(zhì)回收率 。87】在常壓低濃度溶質(zhì)的氣液平衡體系中，當(dāng)溫度和壓力不變時(shí)，液相中溶質(zhì)濃度增加，溶解度系數(shù)H ，亨利系數(shù)E 。【88】對(duì)于易溶氣體的吸收過(guò)程，氣相一側(cè)的界面

32、濃度Yi接近于 ，而液相一側(cè)的界面濃度Xi接近于 ?！?9】解吸過(guò)程中，解吸塔某截面的氣相溶質(zhì)分壓 液相濃度的平衡分壓，解吸操作線(xiàn)總在平衡線(xiàn)的 ?！?0】吸收因數(shù)可表示為 ，它在X-Y圖的幾何意義是 。【答案】AL/mG，為操作線(xiàn)斜率與相平衡線(xiàn)斜率之比。【91】當(dāng)減少吸收劑用量，Y1、Y2和X2不變，則傳質(zhì)推動(dòng)力 ，操作線(xiàn)將 平衡線(xiàn)，吸收塔設(shè)備費(fèi)用將 ?！?2】一定操作條件下的填料吸收塔，若增加填料層高度，則傳質(zhì)單元高度HOG；將 ，傳質(zhì) 單元數(shù)NOG將 ?！?3】在填料吸收塔設(shè)計(jì)過(guò)程中，若操作液氣比(L/G)(L/G)min，則塔內(nèi)必有一截面吸收推動(dòng)力為 ，填料層高度 。【94】傳質(zhì)單元數(shù)與

33、 分離要求 、 平衡關(guān)系 、 操作液氣比 有關(guān)?！?5】最大吸收率max與 液氣比 、 液體入塔濃度 、 相平衡常數(shù) 有關(guān)。液體精餾【1】蒸餾操作的依據(jù)是組分間的( C )差異。(A)溶解度； (B)沸點(diǎn)； (C)揮發(fā)度； (D)蒸汽壓【2】同一物系，總壓越低，混合物各組分間的揮發(fā)度差異( A )。 (A)越大； (B)越??； (C)不變； (D)不確定【3】塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液流量W ( )。(A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【4】塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)

34、，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液組成xW ( B )。 (A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【分析如下】由于直接蒸汽釜液而引起殘液流量W增大，但又要求易揮發(fā)組分回收率不變，xW當(dāng)然相應(yīng)減小?！?】連續(xù)精餾塔操作時(shí), 增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xF、q都不變，則xD ( B )。 (A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【分析如下】L不變，V增大，V=V(1q)F，隨之增大，所以L/V減少，精餾段操作線(xiàn)斜率減小，而精餾段塔板數(shù)不變，必然會(huì)出現(xiàn)如圖所示的操作線(xiàn)變化，故XD必然減小?！?】萃取精餾加入萃取劑的目的是( )。 (A)減小原組

35、分間的相對(duì)揮發(fā)度； (B)增大原組分間的相對(duì)揮發(fā)度 (C)減小原組分間的溶解度差異； (D)增大原組分間的溶解度差異【7】多元蒸餾流程按排時(shí)，應(yīng)優(yōu)先分離毒性( A )的物料。 (A)大； (B)??； (C)中等； (D)可大可小【8】多元蒸餾流程按排時(shí)，應(yīng)優(yōu)先分離相對(duì)揮發(fā)度( A )的物料。 (A)大； (B)?。?(C)中等； (D)可大可小【分析如下】由于初始的總處理量大，塔徑必然較大。相對(duì)揮發(fā)度大的先分離，可避免塔高過(guò)高，以致設(shè)備費(fèi)增大。在后面分離相對(duì)揮發(fā)度小的時(shí)，物料量已減少，塔徑不大，即使塔較高，設(shè)備費(fèi)也不致于過(guò)大。【9】對(duì)一定的餾出液濃度xD，若進(jìn)料濃度xF越小，最小回流比Rmin

36、( B )。 (A)越大； (B)越小； (C)不變； (D)不確定【10】連續(xù)精餾塔操作時(shí), 增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、xF、q都不變，則( )。 (A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【11】精餾塔塔內(nèi)離開(kāi)精餾段某理論板的蒸汽露點(diǎn)為t1、液體泡點(diǎn)為t2，離開(kāi)提餾段某理論板的蒸汽露點(diǎn)為t3、液體泡點(diǎn)為t4，則有( )的順序關(guān)系。(A)； (B)； (C)； (D)【分析如下】離開(kāi)理論板的蒸汽和液體組成呈平衡關(guān)系，露點(diǎn)等于泡點(diǎn)，即t1t2，t3t4，而精餾段輕組分濃度高于提餾段，故其溫度低于提餾段?！?2】連續(xù)精餾塔操作時(shí)，增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的

37、F、xF、q都不變，則( )。 (A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【13】在相同的條件R、xD、xF、xW下，q值越大，所需理論塔板數(shù)( )。 (A)越少； (B)越多； (C)不變； (D)不確定【14】間歇精餾要求餾出液濃度xD不變，應(yīng)使( )。 (A)回流量不變； (B)回流量不斷增加； (C)回流比不變； (D)回流比不斷增加【15】間歇精餾時(shí)若保持回流比R不變，則餾出液濃度xD將( )。 (A)逐漸減小； (B)逐漸增大； (C)保持不變； (D)變化不確定【分析如下】由于釜液濃度隨時(shí)間逐漸減小，在回流比不變下操作，全塔各板上濃度都隨時(shí)間而減小，所以xD當(dāng)然也逐漸

38、減小?！?6】?jī)晒刹煌M成的料液進(jìn)同一精餾塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗( )后者。 (A) 大于； (B) 小于； (C) 等于； (D) 有時(shí)大于有時(shí)小于【分析如下】?jī)晒闪弦涸谒忸A(yù)混合，使分離任務(wù)加重，同樣的分離要求，回流比要加大。因而兩股分別進(jìn)塔的能耗當(dāng)然小于混合后進(jìn)塔的能耗。17】有兩股進(jìn)料( )的精餾塔，求取最小回流比時(shí)，應(yīng)取( C )。 (A) xF1對(duì)應(yīng)的Rmin,1； (B) xF2對(duì)應(yīng)的Rmin,2； (C) Rmin,1與Rmin,2中的大者； (D) Rmin,1與Rmin,2中的小者【18】間歇精餾時(shí)若保持回流比R不變，則餾出液濃

39、度xD將( )。 (A) 逐漸減?。?(B) 逐漸增大； (C) 保持不變； (D) 變化不確定【19】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時(shí)，冷回流和泡點(diǎn)回流相比，精餾段操作線(xiàn)斜率( A )。 (A) 增大； (B) 減小； (C) 不變； (D) 不確定【分析如下】由于冷回流，將回流液加熱到泡點(diǎn)要冷凝蒸汽量V，也即使精餾段的L和V都相應(yīng)增加V，操作線(xiàn)斜率變?yōu)?L+V)/(V+V)，因該操作線(xiàn)斜率總是小于1，所以冷回流時(shí)精餾段操作線(xiàn)斜率當(dāng)然增大?！?0】當(dāng)塔頂濃度和流率一定時(shí)，冷回流和泡點(diǎn)回流相比，提餾段操作線(xiàn)斜率( B )。 (A) 增大； (B) 減?。?(C) 不變； (D) 不確定【分析如下】由于冷

40、回流，將回流液加熱到泡點(diǎn)要冷凝蒸汽量，也即使提餾段的L和V都相應(yīng)增加，操作線(xiàn)斜率變?yōu)?)/()，因該操作線(xiàn)斜率總是大于1，所以冷回流時(shí)提餾段操作線(xiàn)斜率必定減小?！?1】當(dāng)有側(cè)線(xiàn)液相出料時(shí)，對(duì)平衡線(xiàn)無(wú)下凹現(xiàn)象的物系，最小回流比Rmin出現(xiàn)在( )。 (A)側(cè)線(xiàn)出料處； (B)進(jìn)料處； (C)側(cè)線(xiàn)出料與進(jìn)料之間某處； (D)不確定【分析如下】由于側(cè)線(xiàn)液相出料，使中段操作線(xiàn)斜率變小，向平衡線(xiàn)靠近，如圖所示，最小回流比必然出現(xiàn)在進(jìn)料處?！?2】若某精餾塔的操作回流比，低于其原設(shè)計(jì)的最小回流比，則該塔能否操作？（ C ）(A) 能；(B) 不能；(C) 能，但產(chǎn)品組成不等于設(shè)計(jì)值；(D) 這種提法不正確

41、【23】塔頂全凝器改為分凝器后，其它操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)( B )。 (A)增多； (B)減少； (C)不變； (D)不確定【答案】分凝器也起分離作用。一般可當(dāng)作一塊理論塔板，所需理論塔板當(dāng)然減少。【24】吉利蘭關(guān)聯(lián)用于捷算法求理論塔板數(shù)，這一關(guān)聯(lián)是( )。(A)理論關(guān)聯(lián)； (B)經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)； (C)數(shù)學(xué)推導(dǎo)公式； (D)相平衡關(guān)聯(lián)【25】進(jìn)料狀態(tài)改變，將引起連續(xù)精餾塔的( )改變。 (A)平衡線(xiàn)； (B)操作線(xiàn)和q線(xiàn)； (C)平衡線(xiàn)和操作線(xiàn)； (D)平衡線(xiàn)和q線(xiàn)【分析如下】不同的進(jìn)料狀態(tài)有不同的q值和q線(xiàn)，同時(shí)精餾段和提餾段的交點(diǎn)也不同。若塔頂操作條件維持不變，則提餾段的汽液流率都因

42、q值變化而變化。若塔釜操作條件維持不變，則塔釜上升蒸汽量不變，精餾段的液汽比因q值變化而改變?！?6】沸點(diǎn)分別為tA和tB的二元混合液，設(shè)A為易揮發(fā)組分，則該混合液的泡點(diǎn)t與tA，tB的關(guān)系如何？（ ） (A) ； (B) ； (C) ； (D) 【27】在雙組分連續(xù)精餾的汽液平衡關(guān)系中，若混合液為理想溶液，且已知總壓力為P，汽相組成為y，則 （ ）(A) x為定值，t不固定；(B) x不定，t為定值；(C) x，t為定值；(D) x，t無(wú)法確定【28】提餾段操作線(xiàn)的斜率為 。 (A) 大于1；(B) 小于1；(C) 等于1；(D) 等于0【29】進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值減小，將使 。 (A) 精餾

43、段操作線(xiàn)斜率增大；(B) 精餾段操作線(xiàn)斜率減小；(C) 提餾段操作線(xiàn)斜率增大；(D) 提餾段操作線(xiàn)斜率減小【30】設(shè)計(jì)中，隨著回流比率（R）的取值增大，則 。 (A) 設(shè)備費(fèi)不斷增大；(B) 操作費(fèi)用不斷減??；(C) 設(shè)備費(fèi)不斷減??；(D) 設(shè)備費(fèi)先是減小，而后又逐漸增大【31】精餾操作中，若降低進(jìn)料板位置則 。 (A) 塔頂產(chǎn)品組成升高；(B) 塔底產(chǎn)品組成降低；(C) 塔頂產(chǎn)品組成降低；(D) 塔頂、塔底產(chǎn)品組成均不變【32】若精餾操作回流比變化，則塔內(nèi)各板上的汽液組成也隨之而變，所以 。 (A) 塔頂部板的平衡溫度變化是大；(B) 塔底部板的平衡溫度變化最大；(C) 塔中部板的平衡溫度變

44、化最大；(D) 塔板上的溫度不變【33】使混合液在蒸餾釜中逐漸受熱氣化并將不斷生成的蒸氣引入冷凝器內(nèi)冷凝以達(dá)到混合液中各組分得以部分分離的方法稱(chēng)為（ ）。(A) 精餾 (B) 特殊蒸餾 (C) 簡(jiǎn)單蒸餾【34】精餾中引入回流，下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質(zhì)使上升的氣相易揮發(fā)組分濃度提高，最恰當(dāng)?shù)恼f(shuō)法是：( )(A) 液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相(B) 氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相(C) 液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時(shí)進(jìn)入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多(D) 液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相的現(xiàn)象同時(shí)發(fā)生 【35】已知精餾段操作線(xiàn)方程為：，則該塔的操作回流比為( )，塔頂產(chǎn)品濃度xD為(

45、 )。(A) 0.9 (B) 3 (C) 0.96 (D) 4 (E) 0.98 (F) 2【36】實(shí)驗(yàn)表明：由兩個(gè)（ ）的揮發(fā)性組分所組成的理想溶液，其氣液平衡關(guān)系服從拉烏爾定律。(A) 部分相溶； (B) 完全互溶； (C) 不相溶?！?7】蒸餾操作是利用（ ）混合物中各組分揮發(fā)性的不同，使各組分得到分離的。(A) 非均相液體； (B) 氣體； (C) 均相液體。38】具有正偏差的非理想溶液中，相異分子間的吸引力較相同分子間的吸引力（ ）。(A) 大 ； (B) 小； (C) 一樣【39】所謂理想溶液，是指溶液中不同組分分子之間的吸引力（ ）相同組分分子之間的吸引力的溶液。(A) ； (B

46、) =； (C) 【40】某精餾塔的理論塔板數(shù)為17塊（包塔釜）其全塔效率為0.5，則實(shí)際板數(shù)為（ ）塊。(A) 34 (B) 32 (C) 9【41】精餾塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低，系統(tǒng)的相對(duì)揮發(fā)度 ，溶液的泡點(diǎn) ，塔頂蒸汽冷凝溫度 (增大，減小，不變)。附圖【42】【42】板式塔精餾操作，已知物系在操作條件下，相對(duì)揮發(fā)度為，操作方程為yax+b，設(shè)第n塊板為一理論板，進(jìn)出該板各物流如附圖【42】示，則yn+1和xnl的關(guān)系是： A BC D【43】精餾分離某二元組分混合液(F，xF，q)，要求塔頂xD，輕組分回收率。設(shè)計(jì)時(shí)，若加大回流比R，則精餾段液氣比 ，提餾段液氣比 ，所需理論板

47、數(shù)NT ，塔釜xW 塔頂冷凝量QC ，塔釜加熱量QR ，若R太大，過(guò)程的調(diào)節(jié)余地將 (增大，減小，不變)?！?4】精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，已知F，xF，xD，xW，進(jìn)料熱狀態(tài)q0.5時(shí)，所需塔板數(shù)為NT。試判斷下列參數(shù)變化并繪出定性繪出操作線(xiàn)的變化： (1)保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q0.5改為q1，則塔釜加熱量QR ，塔頂冷凝量QC ，所需塔板數(shù)NT 。(2)保持塔釜加熱量不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q0.5改為q1，則塔頂冷凝量QC ，所需塔板數(shù)NT 。(3)保持回流比不變，將進(jìn)料狀態(tài)由q0.5改為q0，則 塔釜加熱量QR ，塔頂冷凝量QC ，所需塔板數(shù)NT (增大，減小，不變，不確定)。附圖【44】【45

48、】某精餾塔設(shè)計(jì)中，若將塔釜間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而xF、D、F、xD、q、R不變,則W ，xW ， ，NT (增大，減小，不變)?！?6】精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若塔頂采用全凝器，所需理論板數(shù)為NT1，采用分凝器，所需理論板數(shù)為NT2，則NT1 NT2 (、)?！?7】某精餾塔的實(shí)際回流比小于設(shè)計(jì)時(shí)的最小回流比，其結(jié)果如何? ?！?8】一精餾塔在某工況下的操作線(xiàn)如圖所示，現(xiàn)維持其他條件不變而增大回流比R，則精餾段的液氣比L/V ，提餾段的液氣比 ，xD ，xW (變大，變小，不變，不確定)?！?9】連續(xù)精餾操作，原工況為泡點(diǎn)進(jìn)料，現(xiàn)由于某種原因原料溫度降低，使q1，進(jìn)料濃度xF，塔頂采出率DF及

49、進(jìn)料位置均保持不變。試判斷：(1)塔釜蒸汽量保持不變，則塔釜加熱量QR ，塔頂冷量QC ，xD ，xW ；(2)保持回流比R不變，則塔釜加熱量QR ，塔頂冷量QC ，xD ，xW (變大，變小，不變，不確定)并分別畫(huà)圖示意新舊工況操作線(xiàn)變化?！?0】某精餾塔在給定工況下的操作曲線(xiàn)如圖所示，現(xiàn)維持進(jìn)料條件(F，xF，q)和塔釜加熱量不變而將塔頂采出率DF增大，則塔頂產(chǎn)品組成xD ，塔底產(chǎn)品組成xW (變大，變小，不變，不確定)并試?yán)L出新工況下的操作線(xiàn)?！?1】某精餾塔維持其他條件不變，將加料板下移，則精餾段塔板數(shù) ，塔頂產(chǎn)品組成xD ，塔底產(chǎn)品組成xW (變大，變小，不變，不確定)?！?2】精餾

50、塔操作中，由于某種原因進(jìn)料濃度xF減小，進(jìn)料量F與熱狀態(tài)q保持不變，塔釜加熱量不變，若欲維持塔頂產(chǎn)品xD與塔底產(chǎn)品組成xW不變，則R ，D ，LV ， (增大，減小，不變)?！?3】精餾塔操作中，保持F、xF、q、L不變，而增大，則R ，xD ，xW ，LV ， (增大，減小，不變)?！?4】精餾塔操作中，保持F、xF、q、R不變，而加大W，則xD ，xW ，LV ， (增大，減小，不變)?！?5】精餾塔真空操作中，F(xiàn)、xF、q、D、不變，而真空度下降，則xD ，xW (增大，減小，不變)?！?6】決定精餾塔分離能力大小的主要因素是：物性方面 、設(shè)備方面 和操作方面 。【57】在某種特定的工況下，為提高分離效果，將回流比R提高，結(jié)果分離效果更差；相反，將回流比降低，分離效果卻有明顯改善。試解釋其原因何在，并指出此時(shí)提高分離效果的最好方法是什么。【58】同一間歇操作的精餾塔分離效果相同，試比較：恒回流操作的能耗 恒組成操作的能耗(、)?！?9】假設(shè)精餾塔具有無(wú)窮多塊