裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋課程設(shè)計

1、裝配式鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋課程設(shè)計、設(shè)計資料1、橋面凈寬：凈 -7（車行道） +2×1.0（人行道） +2×0.25（欄桿）2、主梁跨徑和全長標準跨徑： Lb=25m （墩中心距離）。計算跨徑： L=24.50m （支座中心距離）。預制長度： L'=24.95m（主梁預制長度）。3、設(shè)計荷載公路 -II 級，人群 3.5kN/m2。4、材料1524502495橋梁橫斷面圖（單位： cm）材料規(guī)格內(nèi)容鋼筋HRB335（原級）主梁主筋、彎起鋼筋和架立鋼筋R235（原級）箍筋混凝 土C25主梁C30 防水橋面鋪裝5、結(jié)構(gòu)尺寸橫隔梁 5 根，肋寬 15cmT 型梁尺寸

2、圖(單位： cm )6、計算方法極限狀態(tài)法7、設(shè)計依據(jù)(1) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 (JTG D60-2004)。(2) 公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 (JTG D60-2004) 二、行車道板的計算(一) 計算模式 行車道板按照兩端固定中間鉸接的板來計算(二) 荷載及其效應1每延米板上的恒載個 gT 梁翼緣板自重： g20.111.0252.75kN /m每延米跨寬板恒載合計：gg1g22.4 2.75 5.15kN /m2永久荷載產(chǎn)生的效應1彎矩： Msg21 gl0215.151.80.2 2kNm2() 1.6521.8 0.2剪力： Qsg gl 0 5.15 (1.

3、8 0.2) 4.12kNsg 0 2橋面鋪裝： g1 0.1 1.0 24 2.4kN /m3可變荷載產(chǎn)生的效應 以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利布置， 此時兩邊的懸臂板各承受一半的車 輪荷載根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.1條后輪著地寬度 b2及長度 a2為：a2 0.2mb2 0.6m順行車方向輪壓分布寬度： a1 a2 2H 0.2 2 0.1 0.4m垂直行車方向輪壓分布寬度： b1 b2 2H 0.6 2 0.1 0.8m單輪時： a' a1 2l 0 0.4 2 0.8 2.0m根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.2 條，局部加載沖擊系數(shù)： 1 1.3作用于每米寬板條上

4、的彎矩為：16.06kN / mPb1280 0.8M sp (1 ) (l0 1) 1.3 (0.8 ) 4a 4 4 3.4 4單個車輪時：Pb11400.8M 'sp(1)4Pa'(l01)1.3(0.8 )44 2.0413.65kN / m取最大值： Msp 16.06kN /m作用于每米寬板條上的剪力為： Qsp (1 ) P 1.3 280 26.76kNsp 4a 4 3.44基本組合24.46 kN / m根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.1.6 條 恒+汽：1.2M sg 1.4M sp 1.2 ( 1.65) 1.4 ( 16.06) 1.2Qsg 1.4Qs

5、p 1.2 4.12 1.4 26.76 42.41kN 故行車道板的設(shè)計作用效應為：M sj24.46 kN / mQsj 42.41kN(三) 截面設(shè)計、配筋與強度驗算1. 界面設(shè)計與配筋懸臂板根部高度 h 14cm，凈保護層 a 2cm。若選用 12鋼筋，則有效高度 h0 為： d 0.014h0 h a 0.14 0.02 0.113m0 2 2 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.2 條： x0M d fcdbx(h0 2)24.46 11.5 103 1.0 x (0.113 x)2化簡： x2 0.226x 0.00425 0解得： x 0.0205m驗算：

6、bh0 0.56 0.113 0.0633m x 0.0205mAs11.5 1.0 0.02052808.42 10 4m228.42cm2根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.2 條：需要的間距為： s 100/(8.42/1.131) 13.4cm ，取 s 13cm此時 As 1.131 100 8.7cm2s 13即橋面板布置間距為 13cm的 12 鋼筋根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.9 條，抗剪截面 應符合：0Vd 0.51 10 fcu,k bh00.51 10 3 25 1000 113 288.15kN Vd 42.41kN 滿

7、足規(guī)范要求根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.10 條0Vd 0.50 10 3 2 ftdbh030.50 10 3 1.0 1.23 1000 113 69.5kN Vd 42.41kN故不需要進行斜截面抗剪承載力計算， 僅按構(gòu)造要求配置箍筋。 板內(nèi)分布鋼筋用8 ，間距取 25cm。2. 承載能力驗算由 fsdAs fcdbx 可得：x fsd As /( fcdb) 280 0.00087 /(11.5 1.0) 0.0211mxMd fcdbx(h0 x2)M A 24.46kN /m11.5 103 1.0 0.0211 (0.113 0.0211) 24.86

8、kNm2承載能力滿足要求三、主梁的計算（一）主梁的荷載橫向分布系數(shù)1跨中彎矩橫向分布系數(shù) （根據(jù)偏心受壓法計算，考慮主梁抗扭剛度修正 ） （1）主梁的抗彎慣矩 I 及抗扭慣矩 IT平均板厚：h0 2 3 0.8830.4 24.52 5 3.90 10 3 2 (8 14) 11cm主梁截面的重心距頂緣距離 ax： ax11 140(180 20) 11 140 2022(180 20) 11 140 2045.1cm1 3 11 2I 160 11(3) 各主梁橫向分布系數(shù) 160 11 (45.1) 12 32.4 9.087070 10 212 24 2 4 9087070cm1號主梁的

9、橫向影響線 9.087070 10 2 m41 20 1403 20 140 (140 45.1) 212 2T 形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面抗扭慣矩之和： 頂板： b1/t1 1.8/0.11 16.4 ，查表得 a1 0.333腹板： b2 / t2(1.4 0.11)/0.2 6.45 ，查表得 a2 0.3010.333 1.8 0.113 0.301 1.29 0.2 33.90 10(2)抗扭修正系數(shù)根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范3.1.6 條， G 0.4Ea1a 5 3.6ma2a41.8ma30mai2 2(3.62 1.82 ) 32.41Gl 2

10、ITi 12 12E ai2 Iii1111121314151515150.8830.8830.8830.8833.6 3.632.43.6 1.832.43.6 032.43.6 1.832.40.5530.3770.20.0231 3.6 3.615 0.883 0.15315 5 32.4 具體見下圖1 號主梁橫向影響線同理可求得 2號主梁和 3 號主梁的影響線，由于結(jié)構(gòu)對稱， 4 號主梁的影響線與 2號主梁影響線對稱， 5 號主梁的影響線與 1 號主梁影響線對稱 .1號2號3號4號5號773.882.2.211.320.2 號主梁橫向影響線1號2號3號4號5號.2.2.2.2.2.0.

11、0.0.0.03 號主梁橫向影響線對 1、 2、 3 號主梁進行最不利加載以求得橫向分布系數(shù)，加載的位置見下圖人行道板及欄桿人群人群人行道板及欄桿1號.146.0494.35.295.人行道板及欄桿773.813.191.2.510.320.932.091.0351.01 號主梁最不利加載人群人群人行道板及欄桿224.793.743.852.882.2.491.號 501.4 211.20.0100.320.3 號兩的橫向影響線為直線， 對于公路 II 級1 號主梁的橫向分布系數(shù)：2 號主梁的橫向分布系數(shù)：3 號主梁的橫向分布系數(shù)：對于人群1 號主梁的橫向分布系數(shù)：2 號主梁的橫向分布系數(shù)：3

12、 號主梁的橫向分布系數(shù)：對于人行道板和欄桿2 號主梁最不利加載 可直接計算1q2q3q(0.4940.3160.1910.015)0.508(0.3470.2580.1940.105)0.4520.2 40.4121211r 0.5922r 0.3973r 2 0.2 0.41號主梁的橫向分布系數(shù)： 1b 0.641 0.239 0.4022號主梁的橫向分布系數(shù)： 2b 0.422 0.02 0.402人群3號主梁的橫向分布系數(shù)： 3b 0.2 0.2 0.4 2梁端剪力橫向分布系數(shù) （根據(jù)杠桿法計算 ） 人群766.號1 00.222.人群1 號主梁加載人群2 號主梁加載人群人群3 號主梁加

13、載 對于公路 II 級11 號主梁的橫向分布系數(shù)： '1q 1 0.667 0.33412 號主梁的橫向分布系數(shù)： '2q 1 1.00 0.5213 號主梁的橫向分布系數(shù)： '3q (1.0 0.278) 0.639 對于人群1 號主梁的橫向分布系數(shù)： '1r 1.2222 號主梁的橫向分布系數(shù)： '2r 0.2223 號主梁的橫向分布系數(shù)： '3r 0(二) 作用效應計算 1永久作用效應(1) 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔主梁： (1.80.2)0.111.40.2 2511.4 kN / m橫隔板：中梁： 0.5(1.

14、061.12)0.82 0.15255 24.5 1.33kN / m邊梁： 0.5(1.061.12)0.80.15 25524.5 0.67kN / m橋面鋪裝：0.1 1.8 244.32kN / m人行道板及欄桿按照 5.5kN/m 來計算，根據(jù)橫向分布系數(shù)分攤至各主梁的荷載 為：1 號主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m2 號主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m3 號主梁： 0.4 5.5 2.2kN / m各梁的永久荷載為：1 號主梁： 11.4 0.67 4.32 2.21 18.6kN / m2 號主梁： 11.4 1.33 4.32 2.21 19.2

15、6kN / m3 號主梁： 11.4 1.33 4.32 2.2 19.25kN / m(2) 永久作用效應計算1 號主梁12 跨中彎矩： M1/ 218.6 24.52 1395.6kNm1/ 2 81 支點剪力： Q018.6 24.5 227.9kN022 號主梁1 跨中彎矩： M1/ 219.26 24.52 1445.1kNm1/ 2 81 支點剪力： Q019.26 24.5 235.9kN023 號主梁12 跨中彎矩： M1/ 219.25 24.52 1444.4kNm81 支點剪力： Q019.25 24.5 235.8kN022可變作用效應 (1)汽車荷載沖擊系數(shù)取沖擊系數(shù)

16、 0.3(2) 可變作用產(chǎn)生的彎矩 a公路 II 級根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.1條規(guī)定，公路 II 級車道荷載按照公路 I 級 車道荷載的 0.75倍采用，即均布荷載 qk 7.875kN / m， Pk 195kN各主梁的跨中彎矩：1 號主梁： M1/ 2 0.5082 號主梁： M1/ 2 0.4523)03)01 81 (217.875 24.52195 24.5) 1179.0kNm4217.875 24.52195 24.5) 1049.0kNm4113 號主梁： M1/ 2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.52195 24.5) 928.3kNmb人群荷載人群

17、荷載： pr 3.5 1.0 3.5 kN / m各主梁的跨中彎矩：1 號主梁：M 1/ 20.592183.5224.52155.5kNm2 號主梁：M 1/ 20.397183.5224.52104.3kNm123 號主梁： M1/ 2 0.4 3.5 24.52 105.0kNm1/ 2 8 c彎矩基本組合 根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.1.6 條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應與可變作用 設(shè)計值效應的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)： G1 1.2汽車荷載作用分項系數(shù)： Q1 1.4人群荷載作用分項系數(shù)： Q2 1.4結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 0 1.0組合系數(shù)： c 0.8 各主梁的彎矩基本組合：1

18、 號主梁：M 1/ 21.0(1.21395.61.41179.00.81.4155.5)3499.5kNm2 號主梁：M 1/ 21.0(1.21445.11.41049.00.81.4104.3)3319.5kNm3 號主梁：M 1/ 21.0(1.21444.41.4928.30.81.4105) 3150.5kNm(3) 可變作用產(chǎn)生的跨中剪力按照跨中的橫向分布系數(shù)來計算跨中的剪力， 橫向分布系數(shù)沿橋跨沒有變化， 計算剪力時，根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范4.3.1 條規(guī)定，集中荷載標注值 Pk 需乘以 1.2 的系數(shù)，即 Pk 195 1.2 234kNa公路 II 級 各主梁的跨中剪力：

19、1 1 2341 號主梁： Q1/2 0.508 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 93.2kN 1/2 2 4 21 1 2342 號主梁： Q1/2 0.452 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 82.9kN1 1 2343 號主梁： Q1/2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 73.4kNb人群荷載 各主梁的跨中剪力：1 號主梁：Q1/20.59213.524.515.7kN242 號主梁：Q1/20.39713.524.513.8kN10.4243 號主梁：Q1/23.5 24.5 13.8kN24c跨中剪力基本組合 各主梁的跨中剪力基本組合

20、：1 號主梁：Q1/ 21.0(1.493.20.81.45.7)136.9kN2 號主梁：Q1/21.0(1.482.90.81.43.8)120.3kN3 號主梁：Q1/ 21.0(1.473.40.81.43.8)107.0kN(4) 可變作用產(chǎn)生的支點剪力計算支點剪力時荷載橫向分布系數(shù)是沿橋跨變化的， 支點處的橫向分布系數(shù)由杠 桿法求得， 第一道橫隔板采用跨中的橫向分布系數(shù)， 支點到第一道橫隔板處采用 線性變化。根據(jù)前面的計算結(jié)果，公路 II 級和人群荷載相對應的 1、2、3 號主 梁的橫向分布系數(shù)沿跨長的變化見下圖：1號主梁805.433.22.936.295.22.03號主梁2號主

21、梁a公路 II 級 各主梁的支點剪力：1 號主梁： Q0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.508 7.875 6.16 0.75 0.174 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667 234 0.334) 160.3kN2 號主梁：Q0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.452 7.875 6.16 0.75 0.048 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.048 0.667 234 0.5) 210.2kNQ0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.4 7.875 6.16 0.75 0.239 0

22、.5 3 號主梁：7.875 6.16 0.25 0.5 0.239 0.667 234 0.639) 251.5kN b人群荷載各主梁的支點剪力：1 號主梁： Q0 (3.5 24.5 0.5 0.592 3.5 6.16 0.75 0.63 0.53.5 6.16 0.25 0.5 0.63 0.667) 31.6kN2 號主梁： Q0 (3.5 22.3 0.5 0.397 3.5 3.95 0.75 0.397 0.53.5 6.16 0.16 0.5 0.397 0.667) 13.0kNQ0 (3.5 24.5 0.5 0.4 3.5 6.16 0.75 0.4 0.5 3 號主梁

23、： 03.5 6.16 0.25 0.5 0.4 0.667) 13.2kN c支點剪力基本組合各主梁的支點剪力基本組合：1 號主梁：Q01.0(1.2227.91.4160.30.81.431.6)533.3kN2 號主梁：Q01.0(1.2235.91.4210.20.81.413.0)591.9 kN3 號主梁：Q01.0(1.2235.81.4251.50.81.413.2)649.8kN（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算1.配置主筋根據(jù)前面的彎矩基本組合可知， 1 號梁的跨中彎矩最大，考慮到施工方便， 偏安全地一律按 1 號梁的彎矩進行配筋計算。假定主梁單向配筋，鋼

24、筋凈保護層為 3cm，鋼筋重心至底邊距離 a 12cm ，則主梁有效高度 h0 h a 140 12 128cm已知 1 號梁跨中彎矩 0M d =3499.5kNm ，根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應 力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.3 條：xh 'f0Md fcdbx(h0) (b'f b)h'f(h0f) f 'sd A's(h0 a's)22在這里 fcd 11.5MPa ， b 0.2m ， b 'f 1.78m ， h 'f 0.11m， A's 03 6 x3499.5 103 11.5 106 0.2x(1.28

25、 ) (1.78 0.2) 0.11(1.28 0.211)2x2 2.56x 0.91 0求解得 x 0.43m 0.11m 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.3條：fsdAs fcdbx (b' f b)h 'f As11.5 0.2 0.43 (1.78 0.2) 0.11 1.07 10 2m2280選用14 32 鋼筋22As 14 8.042 112.59 cm2 107cm2鋼筋的重心距底緣的距離為： y ' 3 3.5 3.4 14.9cm配筋率驗算：107 /(20 125.1) 4.28% 0.2%實際有效高度： h0 140

26、14.9 125.1cm2.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算實際受壓區(qū)高度： x 112.59 280/11.5 (178 20) 11/ 20 50.2cmx 50.2cm h0 0.56 125.1 70.1cm 滿足規(guī)范要求截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：Mdxfcdbx(h0 x2) (b'f b)h'f (h0h'f2)0.211) 100.502 ) (1.78 0.2) 0.11 (1.2823636kNm 3499.5kNm滿足要求3. 根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置根據(jù)剪力基本組合， 3 號梁的支點剪力最大， 1 號梁的跨中剪力最大，偏安 全計，支點剪力以

27、 3 號梁為準，跨中剪力以 1 號梁為準：0Vd1/ 2 136.9kN ， 0Vd0 649.8kN假定有 6 32 通過支點，1a 3.4 3 4.7cm2h0 140 4.7 135.3cm根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.9 條，抗剪 截面需滿足構(gòu)造要求：0Vd 0.51 10 3 fcu,k bh00.51 10 3 25 200 1353 690kN 649.8kN 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.10 條：330.50 10 3 2 f td bh0 0.50 10 3 1.0 1.23 200 1353 166.4kN 649.

28、8kN 介于兩者之間，應進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。 積算圖式如下圖所示：Nk8.94Nk9.63內(nèi)插得到距離梁高 h/2處的剪力 Vdh/ 2 620.5kN 則由混凝土和箍筋承擔的部分： 620.5 0.6 372.3kN 由彎起鋼筋承擔的部分： 620.5 0.4 248.2kN 各排鋼筋的彎起位置與承擔的剪力見下表：彎起鋼筋排次彎起點距支座中心距離 (m)承擔的剪力值 (kN)11.3223.122.5172.833.7122.644.972.356.122.1各排彎起鋼筋的計算： 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.7 條，與斜 截面相交的彎起鋼筋

29、的抗剪承載能力為：Vsb 0.75 10 3 fsd Asb sin s在這里 fsd 280MPa ，45o ，故相應于各排彎起鋼筋的面積：AVsbVsbVsbsbsb 0.75 10 3 fsd sin s 0.75 10 3 280 0.707 0.1485則每排彎起鋼筋的面積為：Asb1 248.2 / 0.1485 1671.4mmAsv 100.5mm2 ，距離支座中心 h0/2 處的主筋為6 32，彎起 2 32： A'sb1 1608.4 mm2 Asb116711.64081.6408.4 3.9% 5%，能夠滿足工程上的要求2Asb2 223.1/ 0.1485 1

30、502.4 mm2Asb2Asb3彎起 2 32： A'sb2 1608.4 mm2Asb3 172.8 / 0.1485 1163.6mm2彎起 2 32： A' sb3 1608.4mm22Asb4 122.6 / 0.1485 825.6mm2彎起 2 32： A' sb421608.4 mm2Asb4Asb5 72.3/ 0.14852486.9mm2彎起 2 18： A'sb52509mmAsb5Asb6 22.1/ 0.14852148.8mm彎起 2 18： A'sb62509mmAsb6在近跨中處增設(shè) 218輔助斜筋， A 'sb

31、5A 'sb6509 mm2 ，根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.11 條，彎起鋼筋的彎起點，應設(shè)在按抗 彎強度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于 h0 /2 處，滿足要求5.2.11條，箍筋4. 箍筋配置 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范的間距為：Sv12 320.2 10 6(2 0.6P) fcu,k Asv fsvbh02( 0Vd )2在 這 里 1 1.0 ， 3 1.1 ，0.6， 選用 2 8 雙肢 箍筋sv 195 MPa ，2Ag 4825.2mm2 ，Ah0 140 3 3.4 32.4 131.9cm ， bAhg0 204

32、8.123512.9 0.0183，P 100 1.83，計算剪力 0Vd 649.8kN ，計算可得：Sv 1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 1.83) 225 100.5 195 200 13192 168mmv (0.6 649.8)2選用 Sv 150mm 。根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 9.3.13 條，在支座中 心向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。綜上所述，全梁箍筋的配置為 2 8雙肢箍筋，由支點至距支座中心 2.5處， Sv為10cm，其余地方箍筋間距為 15cm。 則配箍率分別為：1.005當 Sv 10cm

33、時， sv Asv / svb0.5% 0.18%10 201.005當 Sv 15cm時， sv Asv /svb0.34% 0.18%15 205. 斜截面抗剪承載能力驗算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.7 條，當受彎構(gòu) 件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：0Vd Vcs VsbVcs 1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k sv fsv3Vsb 0.75 10 3 fsdAsb sin s為了簡化計算， h0 取用平均值，即1h0 (131.9 125.1) 128.5cm根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)

34、范 5.2.6 條，需要驗算 的斜截面有：(1)距離支座 h/ 2處截面，相應的 Vd 620.5kN4825.2P 1001.88 ， sv 0.005200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 1.88) 25 0.005 195 496.8kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 496.8 238.8 735.6kN 620.5kN(2)距離支座中心 1.3m處截面(彎起鋼筋彎起點 )，相應的 Vd 595.4kNP 1001.88 ， sv 0.0034200 1285

35、 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 1.88) 25 0.0034 195 409.7kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 409.7 238.8 648.5kN 595.4kN(3) 距離支座中心 2.5m 處截面 ( 彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處)，相應的Vd 545.1kNP 100 6433.6 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 43

36、3.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 672.1kN 545.1kN(4) 距離支座中心 3.7m處截面(彎起鋼筋彎起點 )，相應的 Vd 494.9kNP 100 8042 3.1 2.5，取 P 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 67

37、2.1kN 494.9kN(5) 距離支座中心 4.9m處截面(彎起鋼筋彎起點 )，相應的 Vd 444.6kN9650.4P 100 9650.4 3.8 2.5，取 P 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kN3Vsb 0.75 10 3 280 509 0.707 75.6kNVcs Vsb 433.3 75.6 508.9kN 444.6kN(四) 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 6

38、.4.3 條，最大 裂縫寬度采用下式計算：WfkC1C2C3Esss(0.2380 1d0)取 1號梁的彎矩進行組合，對于 1 號梁，永久作用產(chǎn)生的彎矩： M1/2 1395.6kNm ，公路 II 荷載產(chǎn)生的彎矩： M1/2 1179/1.3 906.9 kNm （不計沖擊力 ），人群荷載產(chǎn)ss1 0.5 M l Ms0.5 1820.62185.91.4160.87 Ash02185.9 1030.87 11259 10 6 1.25110 6178.4MPaAsbh0 (bf b)h f112.5920 125.1 (180 20) 110.026 0.02 ，取0.02生的彎矩： M1

39、/ 2 155.5kNm作用短期效應組合：M s 1395.60.7 906.91.0155.52185.9kNm作用長期效應組合：M l 1395.60.4 906.90.4155.51820.6 kNm在這里 C1 1.0 ， C31.0，Es52.0 105 MPa，d32mm可算得裂縫的寬度為：Wfk1.0 1.416 1.0178.452.0 105( 30 32 )( 0.28 10 0.02)0.163mm0.2mm，滿足規(guī)范要求（五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈?根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 6.5.2 條，剛度可按 下式來計算：B0(Mcr )2 1 (Mcr )2 B0 ( ) 1 ( ) M s M sBcrM cr f tkW 02S0W0在這里 Ec 2.8 104MPa ， ftk 1.78MPa 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離 x ：qr 3.5kN / m ，跨中橫向分布系數(shù)r0.5921 2 1 2180 x2(180 20) (x 11)2 7.143 112.59 (125.1 x) 0化簡：2x2 256.4 x 11028.5 0解得：x 37.52cm 375.2mm全截面（不考慮開裂 ）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 S0：110 375.2 110S0 1800 110 (375.2 )