第三章懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)解析課件

1、新型支擋結(jié)構(gòu)新型支擋結(jié)構(gòu)新型支擋結(jié)構(gòu)第三章 懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu) 設(shè)計與計算新型支擋結(jié)構(gòu)第三章 懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)本章內(nèi)容第二節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造第三節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)力學(xué)分析模型和土壓力計算第四節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計第五節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造 第六節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計第七節(jié) 懸臂式（扶壁式）支擋結(jié)構(gòu)制作與施工第八節(jié) 算例第一節(jié) 概述本章內(nèi)容第二節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造第三節(jié) 懸臂式支擋結(jié)第一節(jié) 概述 3.1.1 發(fā)展和類型 懸臂式和扶壁式擋土墻是一種輕型、新型支擋結(jié)構(gòu)。它依靠墻身自重和墻底板以上填筑土體（包括荷載）的重力維持擋土墻的穩(wěn)定，其主要特點是厚度小、自重輕，擋土高度較高，而且

2、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也比較好，適用于石料缺乏和地基承載力較低的填方地段。通過工程實踐證明，該結(jié)構(gòu)具有良好的社會效益和經(jīng)濟(jì)效益。 第一節(jié) 概述 3.1.1 發(fā)展和類型 懸臂式擋土墻由立臂（墻面板）和墻底板（包括墻趾板和墻踵板）組成，如圖3-1，其立臂為固結(jié)與墻底板的懸臂板。 懸臂式擋土墻由立臂（墻面板）和墻底板（包括墻趾 當(dāng)懸臂式擋土墻墻高大于6m時，立臂下部彎矩增大，耗用鋼筋較多，且變形不易控制 因此，一般沿墻長方向，每隔一定距離加設(shè)扶壁，使立臂與墻踵板相互連接起來，這種結(jié)構(gòu)形式稱為扶壁式擋土墻（如圖3-2），主要由立臂、墻踵板、墻趾板和扶壁組成。 當(dāng)懸臂式擋土墻墻高大于6m時，立臂下部彎矩增大， 3.1

3、.2 結(jié)構(gòu)和力學(xué)特點 懸臂式擋土墻的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性是依靠墻身自重和墻踵板上方填土的重力來保證的，而且墻趾板也顯著的增加了抗傾覆穩(wěn)定性，并大大減小了基底應(yīng)力，因此，懸臂式擋土墻的整體穩(wěn)定性與墻底板的寬度有關(guān)，增大墻底板寬度，可以提高擋土墻的抗滑穩(wěn)定性和抗傾覆穩(wěn)定性，減少基地應(yīng)力。 懸臂式擋土墻主要特點是構(gòu)造簡單，施工方便，墻身斷面較小，墻身斷面較小，污工量省，占地較少，自身重量輕，可以較好的發(fā)揮材料的強(qiáng)度性能，常用于填方路段作路肩墻或路堤墻使用。 3.1.2 結(jié)構(gòu)和力學(xué)特點 懸臂式擋土墻在城市道路中，也可以采用裝配式，主要包括帽石、墻面板、現(xiàn)澆混凝土基礎(chǔ)及天然地基等部分，其中帽石、墻面板及鋼筋混凝土

4、基礎(chǔ)等均可按定型進(jìn)行設(shè)計。 由于墻面板的高度、結(jié)構(gòu)尺寸及配筋等均采用定型化設(shè)計，解決了十分復(fù)雜繁瑣的檢算和配筋工作，給設(shè)計及施工都帶來的便利有以下幾點： 懸臂式擋土墻在城市道路中，也可以采用裝配式，主要 第一，墻面板可以在預(yù)制構(gòu)件廠或基地集中進(jìn)行預(yù)制，既能保證制作質(zhì)量，提高工作效率，又可以降低工程造價； 第二，施工中采用機(jī)械化施工程度較高，可以連續(xù)快速作業(yè)，保證施工質(zhì)量，提高施工效率； 第三，懸臂式擋墻外形美觀、明快，與城市環(huán)境相協(xié)調(diào)。 第一，墻面板可以在預(yù)制構(gòu)件廠或基地集中進(jìn)行預(yù)制，既能 根據(jù)鐵路工程設(shè)計手冊上規(guī)定，當(dāng)懸臂式擋墻支護(hù)高度超過6m時，須在擋墻上增設(shè)扶壁。在懸臂式擋墻上增加扶壁能

5、除有效的增加擋墻支擋高度以外，還能改善立板和墻鍾板的受力條件，減小立臂的變形； 在懸臂式上設(shè)置扶壁主要的目的是提高其支擋高度，又能充分的利用懸臂式的特點，從而在支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計上達(dá)到最優(yōu)化、最經(jīng)濟(jì)的目的。 根據(jù)鐵路工程設(shè)計手冊上規(guī)定，當(dāng)懸臂式擋墻支護(hù) 從結(jié)構(gòu)上來說，當(dāng)在懸臂式擋墻上增加扶壁以后，扶壁與立板和底板成固定連接，起著拉住和固定立板的作用；立板則起著擋土的作用，底板則承受填土的豎直壓力，以保持擋土墻的整體穩(wěn)定性，即保持其抗滑穩(wěn)定性和抗傾覆穩(wěn)定性。 從結(jié)構(gòu)上來說，當(dāng)在懸臂式擋墻上增加扶壁以后，扶壁與 從力學(xué)上來說，增設(shè)扶壁以后，作用在實際墻背上的土壓力分布將產(chǎn)生一定的變化，立板與扶壁接觸面由

6、原來的土壓力轉(zhuǎn)變?yōu)槔?，從而約束了擋墻的水平位移，雖然作用在立板上的力復(fù)雜化了，但是減小了作用在立板底部上的彎矩，對于擋墻的安全性能有所提高，同樣的道理，作用在墻鍾板上的力也變的復(fù)雜。 從力學(xué)上來說，增設(shè)扶壁以后，作用在實際墻背上的土 在進(jìn)行扶壁設(shè)計時，一般將扶壁視為固結(jié)于墻鍾板的T型變截面懸臂梁，墻面板可視為扶壁的翼緣板。翼緣板的有效計算寬度由墻頂向下逐漸加寬，一般在計算中只考慮主動土壓力的水平分力。 增設(shè)扶壁改善了作用在擋墻墻背上的土壓力分布，約束了立臂的水平位移，當(dāng)對墻后位移要求較高時，通過增設(shè)扶壁來達(dá)到要求不失為一種選擇。 在進(jìn)行扶壁設(shè)計時，一般將扶壁視為固結(jié)于墻鍾板的T第二節(jié) 懸臂式

7、支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造 3.2.1立臂 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)是由立臂和墻底板兩部分組成。為便于施工，立臂內(nèi)側(cè)（即墻背）做成豎直面，外側(cè)（即墻面）可做成1：0.021：0.05的斜坡，具體坡度值將根據(jù)立板的強(qiáng)度和剛度要求確定。 當(dāng)支擋結(jié)構(gòu)墻高不大時立臂可做成等厚度。墻頂?shù)淖钚『穸韧ǔ２捎?025cm。當(dāng)墻高較高時，宜在立板下部將截面加厚。第二節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造 3.2.1立臂 3.2.2 墻底板 墻底板一般水平設(shè)置。通常做成變厚度，底面水平，頂面則自與立板連接處向兩側(cè)傾斜。 墻底板是由墻踵板和墻趾板兩部分組成。墻踵板頂面傾斜，底面水平，其長度由全墻抗滑穩(wěn)定驗算確定，并具有一定的剛度。靠立板處厚度一般取為墻高

8、的1/121/10,且不應(yīng)小于2030cm。 3.2.2 墻底板 墻趾板的長度應(yīng)根據(jù)全墻的傾覆穩(wěn)定、基底應(yīng)力（即地基承載力）和偏心距等條件來確定，一般可取為0.15 0.3B，其厚度與墻踵相同。 通常底板的寬度B由墻的整體穩(wěn)定來決定，一般可取墻高度H的0.60.8倍。當(dāng)墻后為一地下水位較高，且地基承載力很小的軟弱地基時，B值可能會增大到1倍墻高或者更大。見圖2-1。 墻趾板的長度應(yīng)根據(jù)全墻的傾覆穩(wěn)定、基底應(yīng)力（即地 3.2.3 凸榫 為提高擋土墻杭滑穩(wěn)定的能力，底板設(shè)置凸棒，如圖3-1和3-3。 凸榫應(yīng)設(shè)在正確位置上。凸榫的高度，應(yīng)根據(jù)凸榫前土體的被動土壓力能夠滿足全墻的抗滑穩(wěn)定要求而定。凸榫

9、的厚度除了滿足混凝土的直剪和抗彎的要求以外，為了便于施工，還不應(yīng)小于30m。圖3-3 凸榫的設(shè)置 3.2.3 凸榫圖3-3 凸榫的設(shè)置第三節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)力學(xué)分析模型和土壓力計算 3.3.1 假想墻背土壓力分析模型及計算 一般而言，對于懸臂式擋土墻采用庫侖土壓力理論。在計算懸臂式擋土墻土壓力的時，首先就是計算墻面的選擇，當(dāng)懸臂式擋土墻在填土壓力的作用下，墻體產(chǎn)生背離填土方向的位移和變形，其值達(dá)到一定大小時，墻后填土即處于主動極限平衡狀態(tài)，此時填土內(nèi)將產(chǎn)生以墻腳D點為準(zhǔn)的兩個滑動面，如圖3-4中DE面和AC面。第三節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)力學(xué)分析模型和土壓力計算 3.3. AC面為計算墻面，即設(shè)想填

10、土所產(chǎn)生的主動土壓力是作用在AC面上，然后通過土體ABC傳遞到墻面（即立板背面）AB上。但是作為計算墻面，AC面與豎直面之間的夾角 應(yīng)滿足條件 其中 為填土的內(nèi)摩擦角，如若 ，則應(yīng)從C點作與豎直面的夾角等于 的平面CF作為計算墻面。 AC面為計算墻面，即設(shè)想填土所產(chǎn)生的主動土壓力是 3.3.2 實際墻背力學(xué)分析模型和土壓力計算 假想墻背土壓力的計算可以采用上述的土壓力計算方法進(jìn)行計算，而在實際的設(shè)計計算中，往往也需要知道實際墻背的土壓力值，下面將實際墻背的計算方法作一簡要的說明。 設(shè)想從土體ABCF中取出一個厚度為dz，距填土表面的深度為z的微分土層abcd，則在該微分土層上的作用力如上圖3-

11、5所示。 假想墻背土壓力的計算可以采用上述的土壓力第三章懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)解析課件 在微分土層上作用上作用有土層的重力g，作用方向豎直向下； 土層頂面的豎直正應(yīng)力q，均勻分布在土層頂面oade上，作用方向向下； 土層底面的的豎直正應(yīng)力（q+dq），均勻分布在土層底面bcfg上，作用方向向上； 在微分土層上作用上作用有土層的重力g，作用方向豎 在計算墻面dcfe上作用有主動土壓力pz，均勻分布在面積dcfe上，作用方向指向立板，作用線與dcfe面的法線成 角（ 為填土的內(nèi)摩擦角），位于法線的上方； 在靠立板的平面oabg上，作用有側(cè)向土壓力ez, 均勻分布在oabg面上，作用方向指向填土，作

12、用線與oabg平面的法線成 角，位于法線的下方； 考慮到沿?fù)跬翂﹂L度方向，土體之間無相對位移，故在土層兩側(cè)平面abcd和oefg上法向反力r，作用方向指向土層。 在計算墻面dcfe上作用有主動土壓力pz，均勻分布 根據(jù)靜力平衡條件 ，通過理論推導(dǎo)可以得出： 1）作用在底板上的豎直土壓力強(qiáng)度 當(dāng)填土表面作用均布荷載 時，作用在底板上的豎直方向的土壓力強(qiáng)度為：式中： 由立板頂端（填土表面）到底板表面的高度（m）。（3.2） 根據(jù)靜力平衡條件 ，通過理論推導(dǎo)可以得出：式 當(dāng)填土表面無荷載作用時，作用在底板上的豎直方向的土壓力強(qiáng)度為： 則作用在底板上的總的豎直土壓力（3.3）（3.2）式中：Q作用在底

13、板上的總豎直土壓力 當(dāng)填土表面無荷載作用時，作用在底板上的豎直方向的 2）作用在實際墻背上的側(cè)向土壓力強(qiáng)度 當(dāng)填土表面作用均布荷載時，由靜力平衡條件 可得（3.4）（3.5） 2）作用在實際墻背上的側(cè)向土壓力強(qiáng)度（3.4）（3.5）則 ： 則作用在立板上的側(cè)向總土壓力，當(dāng)填土表面作用均布荷載時當(dāng)填土表面無荷載作用時當(dāng)填土表面無荷載作用時，則 ： 則作用在立板上的第四節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計分為墻身截面尺寸擬定及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分。第四節(jié) 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計分 確定墻身的斷面尺寸是通過試算法進(jìn)行的，其做法是先擬定截面的試算尺寸，計算作用其上的土壓力，通

14、過全部穩(wěn)定驗算來最終確定墻踵板和墻趾板的長度。 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計，則是對已確定的墻身截面尺寸進(jìn)行內(nèi)力計算和鋼筋設(shè)計。在配筋設(shè)計時，可能會調(diào)整截面尺寸，特別是墻身的厚度。一般情況下這種墻身厚度的調(diào)整對整體穩(wěn)定影響不大，可不再進(jìn)行全墻的穩(wěn)定驗算。 確定墻身的斷面尺寸是通過試算法進(jìn)行的，其做法是先 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)，一般以墻長方向取一延長米計算。懸臂式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計流程如圖3-6。 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)，一般以墻長方向取一延長米計算。 3.4.1 墻身截面尺寸的擬定 可以參考以往成功的設(shè)計，初步擬定出試算的墻身截面尺寸，墻高H是根據(jù)工程需要確定的，墻頂寬可選用20cm。墻背取豎直面，墻面取1：0.021：0

15、.05的傾斜面，因而定出立臂的截面尺寸。 底板在與立臂相接處厚度為（112110）H，而墻趾板與墻踵板端部厚度不小于30cm；其寬度B可近似?。?.60.8）H，當(dāng)遇到地下水位高或軟弱地基時，B值應(yīng)增大。 3.4.1 墻身截面尺寸的擬定 （1）墻踵板長度 墻踵板長度可按下式確定：一般情況下 有凸榫時 (3.9) （1）墻踵板長度一般情況下 有凸榫時 (3.9) 1）路肩墻，墻頂有均布荷載h0、立臂面坡度為零時(如圖3-7a）所示) 2）路堤墻，墻項地面與水平線呈角，立臂面坡的坡度為零時(如圖3-7 b）所示) 3）當(dāng)立臂面坡的坡度為 1:m時，上兩式應(yīng)加上立臂面坡修正長度B。（如圖 3-7c）

16、所示）（3.10）（3.11）（3.12） 1）路肩墻，墻頂有均布荷載h0、立臂面坡度為零時 上述式中： Kc滑動穩(wěn)定系數(shù)； f基底摩擦系數(shù)； 填土容重； h0活荷載的換算上層高； Ex主動土壓力水平分力； Ey主動土壓力豎直分力； G墻身自重力、墻踵板以上第二破裂面（或假想 墻背） 與墻背之間的土體自重力和土壓力的豎向分量之和。 容重修正系數(shù)。 上述式中：（2）墻趾板長度 1）路肩墻如圖3-7a）所示（3.13）式中：； 2）路堤墻如圖3-7b）所示 （3.14） 如果由BB1+ B2+ B3計算出的基底應(yīng)力。，或偏心距e 時，應(yīng)采取加寬基礎(chǔ)的方法加大B1，使其滿足要求。（2）墻趾板長度（3

17、.13）式中：； 2）路堤墻如 3.4.2 土壓力計算 可參見第二章，也可依據(jù)路基工程設(shè)計手冊進(jìn)行計算。 3.4.2 土壓力計算 3.4.3 墻身內(nèi)力計算 （1）立臂的內(nèi)力 立臂為固定在墻底板上的懸臂梁，主要承受墻后的主動土壓力與地下水壓力。墻前的土壓力一般不考慮，立臂較薄，自重小可略去不計，立臂按受彎構(gòu)件計算，各截面的剪力、彎矩按下列公式計算（見圖3-8）： 3.4.3 墻身內(nèi)力計算（3.15）式中： Q1z距墻頂z處立臂的剪力； M1z距墻頂z處立臂的彎矩； z計算截面到墻頂?shù)木嚯x； 填土的容重； h0列車、汽車等活載的等代換算立柱高； Ka主動土壓力系數(shù)。 （3.15）式中： Q1z距墻

18、頂z處立臂的剪力； （2）墻踵板的內(nèi)力 墻踵板是以立臂底端為固定端的懸臂梁。墻踵板上作用有第二破裂面（或假想墻背）與墻背之間的土體（含其上的列車、汽車等活載）的自重力、墻踵板自重力、主動土壓力的豎直分量。地基反力、地下水浮托力、板上水重和靜水壓力等荷載作用。內(nèi)力計算如圖3-9。 （2）墻踵板的內(nèi)力無地下水時，可用下式計算：（3.16）式中： Q2x距墻踵為Bx截面的剪力； M2x距墻踵為Bx截面的彎短； Bx計算截面到墻踵的距離； h1墻踵板的厚度； H1立臂高度； k鋼筋混凝土的容重；y1、y2分別為墻頂、墻踵處的豎直土壓應(yīng)力； 1、2分別為墻趾、墻踵處地基壓力； B3墻踵板長度；B墻底板長

19、度。 無地下水時，可用下式計算：（3.16）式中： （3）墻趾板的內(nèi)力計算 墻趾板受力如圖3-10所示，各截面的剪力和彎矩分別為： 式中： Q3x，M3x每延長米墻趾板距墻趾為Bx截面的剪力、彎矩； Bx計算截面到墻趾的距離； hp墻趾板的平均厚度； h墻趾板理置深度。 （3.17） （3）墻趾板的內(nèi)力計算 式中： （3.17）第三章懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)解析課件 3.4.4 凸榫設(shè)計 在墻身底部設(shè)置凸榫基礎(chǔ)是增加擋土墻抗滑穩(wěn)定的一種方法。 （1）凸榫位置 凸榫位置、高度和寬度必須符合下列要求： （3.18） 凸榫前側(cè)距墻趾的最小距離BT1min （3.19） 3.4.4 凸榫設(shè)計 （3.18

20、） 凸榫前側(cè)距 （2）凸榫高度（3.20）上述式中：1，2，3墻趾、墻踵及凸榫前緣處基底 的壓應(yīng)力。其余符號意義同前。 （2）凸榫高度（3.20）上述式中：1，2，3墻（3）凸榫寬度其中： 式中：K混凝土受彎構(gòu)件的強(qiáng)度設(shè)計安全系數(shù)（取265）； MT凸榫所承受的總彎矩； ft混凝土抗拉設(shè)計強(qiáng)度。（3）凸榫寬度其中： 式中：K混凝土受彎構(gòu)件的強(qiáng)度設(shè)計安 3.4.5 墻體鋼筋混凝土配筋設(shè)計 懸臂式支擋結(jié)構(gòu)的立臂和底板，接受彎構(gòu)件設(shè)計。除構(gòu)件正截面受彎承載能力、斜截面承載力需要驗算之外，還要進(jìn)行裂縫寬度驗算。其最大裂縫寬度可按下列公式計算： （3.22） 3.4.5 墻體鋼筋混凝土配筋設(shè)計 （3.2

21、2）式中： cr構(gòu)件受力特征系數(shù)，對于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件取2.1； 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，當(dāng)0.2時， 取0.2；當(dāng)1時，取1；對直接承受重復(fù)荷 載的構(gòu)件，取1； sk按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向受 拉 鋼筋的應(yīng)力； Es鋼筋彈性模量； C 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離； te按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋 率，當(dāng)te0.01時，取te0.01；式中：ftk混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；Ate有效受拉混凝土截面面積；As受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；deq受拉區(qū)縱向鋼筋的直徑；di受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的直徑；ni受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的根數(shù)；Vi受

22、拉區(qū)第i種縱向鋼筋的相對粘結(jié)特性系數(shù)，光面鋼筋 取0.7，螺紋鋼筋取1.0；Mk按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩值；h0截面的有效高度。ftk混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；鋼筋面積計算可按下列公式計算式中： ftk混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； fy鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值； b截面寬度，取單位長度； M截面設(shè)計彎矩。 （3.23）鋼筋面積計算可按下列公式計算式中： ftk混凝土軸心抗壓 （1）立臂鋼筋設(shè)計 經(jīng)鋼筋計算，已確定鋼筋的面積。鋼筋的設(shè)計則是確定鋼筋直徑和鋼筋的布置。立臂受力鋼筋沿內(nèi)側(cè)豎直放置，一般鋼筋直徑不小于12mm，底部鋼筋間距一般采用100150mm。 當(dāng)墻身立臂較高時，可將鋼筋分別在不同高

23、度分兩次切斷，僅將14l3受力鋼筋延伸到板項。頂端受力鋼筋間距不應(yīng)大于500mm。鋼筋切斷部位，應(yīng)在理論切斷點以上再加一鋼筋錨固長度，而其下端插入底板一個錨固長度。錨固長度Lm一般取25 d0 d（d為鋼筋直徑）。配筋見圖3-11。 （1）立臂鋼筋設(shè)計 在水平方向也應(yīng)配置不小于6的分布鋼筋，其間距不大于400500mm，截面積不小于立臂底部受力鋼筋的10。 對于特別重要的懸臂式支擋結(jié)構(gòu)，在立臂的墻面一側(cè)和墻頂，也按構(gòu)造要求配置少量鋼筋或鋼絲網(wǎng)，以提高混凝土表層抵抗溫度變化和混凝土收縮的能力，防止混凝土表層出現(xiàn)裂縫。 在水平方向也應(yīng)配置不小于6的分布鋼筋，其間距不 （2）底板鋼筋設(shè)計 墻踵板受力

24、鋼筋，設(shè)置在墻踵板的項面。受力筋一端插入立臂與底板連接處以左不小于一個錨固長度；另一端按材料圖切斷，在理論切斷點向外伸出一個錨固長度。 墻趾板的受力鋼筋，應(yīng)設(shè)置于墻趾板的底面，該筋一端伸人墻趾板與立臂連接處以右不小于一個錨固長度；另一端一半延伸到墻趾，另一半在Bl2處再加一個錨固長度處切斷。配筋見圖3-11。 （2）底板鋼筋設(shè)計 在實際設(shè)計中，常將立臂的底部受力鋼筋一半或全部彎曲作為墻趾板的受力鋼筋。立臂與墻踵板連接處最好做成貼角予以加強(qiáng)，并配以構(gòu)造筋，其直徑與間距可與墻踵板鋼筋一致，底板也應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋。鋼筋直徑及間距均應(yīng)符合有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。 在實際設(shè)計中，常將立臂的底部受力鋼筋一半或全部彎

25、曲第五節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)是懸臂式支擋結(jié)構(gòu)的改進(jìn)。當(dāng)墻高大于6m，扶壁式要比懸臂式經(jīng)濟(jì)。 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)由立板，底板及扶壁三部分組成，如圖3-12所示。通常底板設(shè)凸榫。第五節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)構(gòu)造 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)是懸臂式 立板和底板的墻踵板均以扶壁為支座而成為多跨連續(xù)板。扶壁式擋土墻墻高不宜超過19m，一般在915m左右，分段長度不應(yīng)大于20m。 扶肋間距應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)性要求確定，一般為1/41/2墻高；每段中宜設(shè)置三個或三個以上的扶肋，扶肋厚度一般為扶肋間距的1/101/4，但不應(yīng)小于0.3m。采用隨高度逐漸向后加厚的變截面，也可采用等厚式以利于施工。 立板寬度和墻底板厚度與扶肋

26、間距成正比，墻面板頂寬不得小于0. 2m，可采用等厚的垂直面板。墻踵板寬一般為墻高的1/41/2，且不小于0.5m。墻趾板寬宜為墻高的1/201/5，墻底板板端厚度不小于0.3m。 立板和底板的墻踵板均以扶壁為支座而成為多跨連續(xù)板 扶壁兩端立板外伸長度，根據(jù)外伸的懸臂的固端彎矩與中間跨固端彎矩相等的原則確定，通常選用兩扶壁凈間距的0.41倍。扶壁式支擋結(jié)構(gòu)的底寬與墻高之比，可取0.60.8之間，有地下水或地基承載力較低時要加大。 為了提高扶壁式擋土墻的抗滑能力，箱底板常設(shè)置凸榫。其要求同懸臂式支擋結(jié)構(gòu)。 扶壁兩端立板外伸長度，根據(jù)外伸的懸臂的固端彎矩第六節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.6.1墻面板

27、（立壁）設(shè)計計算 （1）計算模型和計算荷載 墻面板計算通常取扶肋中至扶肋中或跨中至跨中的一段為計算單元，視為固支于扶肋及墻短板上的三向固支板，屬超靜定結(jié)構(gòu)，一般作簡化近似計算。第六節(jié) 扶壁式支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計 3.6.1墻面板（立壁）設(shè)計計 計算時將其沿墻高或墻長劃分為若干單位寬度的水平板條與豎向板條，假定每一單元條上作用均布荷載，其大小為該條單元位置處的平均值，近似按支承于扶肋上的連續(xù)板來計算水平板條的彎矩和剪力；按固支于墻底板上的剛架梁來計算豎向板條的彎矩。 計算時將其沿墻高或墻長劃分為若干單位寬度的水平板 墻面板的荷載僅考慮墻后主動土壓力的水平分力，而墻自重、土壓力豎向分力及被動土壓力等均不考

28、慮。扶壁式支擋結(jié)構(gòu)土壓力模型和計算同懸臂式支擋結(jié)構(gòu)，如圖3-13a)。 墻面板的荷載僅考慮墻后主動土壓力的水平分力，而墻自 （2）水平內(nèi)力 根據(jù)墻面板計算模型，水平內(nèi)力計算簡圖如圖3-13b)所示。各內(nèi)力分別為： 支點負(fù)彎矩 支點剪力 跨中正彎矩 邊跨自由端彎矩 式中：扶肋間凈距（m） （2）水平內(nèi)力 支點負(fù)彎矩 支點剪力 跨中正彎矩 邊跨自由 墻面板承受的最大水平正彎矩及最大水平負(fù)彎矩在豎直方向上分別發(fā)生在扶肋跨中的H1/2處和扶肋固支處的第三個H1/4處，如圖3-14所示。 設(shè)計采用的彎矩值和實際彎矩值相比是偏安全的，如圖3-13c)所示。例如，對于端梁而言，當(dāng)它承受均布荷載pi時，其跨中

29、彎矩應(yīng)為 。但是，考慮到墻面板雖然按連續(xù)板計算，然而它們的固支程度并不充分，應(yīng)考慮安全的方法計算。 墻面板承受的最大水平正彎矩及最大水平負(fù)彎矩在豎 （3）豎直彎矩 扶肋跨中的豎直彎矩沿墻高的分布如圖3-14a)所示，負(fù)彎矩出現(xiàn)在墻背一側(cè)底部H1/4范圍內(nèi)；正彎矩出現(xiàn)在墻面?zhèn)?，最大值在第三個H1/4段內(nèi)。其最大值可近似按下列公式計算：豎直負(fù)彎矩：豎直正彎矩：圖3-14 立面板豎直彎矩計算 a) 豎直彎矩沿墻高分布 （3.25）（3.26） （3）豎直彎矩豎直負(fù)彎矩：豎直正彎矩：圖3-14 立面板豎 沿墻長方向(縱向)，豎直彎矩的分布如圖3-14b)所示，呈拋物線形分布。設(shè)計時，可采用中部 范圍內(nèi)

30、的豎直彎矩不變，兩端各 范圍內(nèi)的豎直彎矩較跨中減少一半的階梯形分布。 沿墻長方向(縱向)，豎直彎矩的分布如圖3-14（4）扶肋外懸臂長度 的確定 扶肋外懸臂節(jié)長 ，可按懸臂梁的固端彎矩與設(shè)計采用彎矩相等求得，即：于是得： （3.27）（4）扶肋外懸臂長度 的確定 扶肋外懸臂節(jié)長 3.6.2 墻踵板設(shè)計計算 （1）計算模型和計算菏載 墻踵板可視為支承于扶肋上的連續(xù)板，不計墻面板對它的約束，而視其為鉸支。內(nèi)力計算時，可將墻踵板順墻長方向劃分為若干單位寬度的水平板條，根據(jù)作用于墻踵板上的荷載，對每一連續(xù)板條進(jìn)行彎距、剪力計算，并假定豎向荷載在每一連續(xù)板條上的最大值均勻作用在板條上。 3.6.2 墻踵

31、板設(shè)計計算作用在墻踵板上的力有： 計算墻背與實際墻背間的土重及活載W1； 墻踵板自重W2； 作用在墻踵板頂面上的土壓力豎向分力W3(EB3y)； 作用在墻踵板端部的土壓力的豎向分力W4(E1v)； 由墻趾板固端彎矩M1的作用在墻踵板上引起的等代荷載W5； 以及地基反力等，如圖3-15a)所示。 作用在墻踵板上的力有：圖3-15 墻踵板力荷載計算模型a) 墻踵板受力圖圖3-15 墻踵板力荷載計算模型為簡化計算 假設(shè)W3為中心荷載，如圖3-15b)所示；圖3-15 墻踵板力荷載計算模型b) EH3對墻踵板的作用 為簡化計算圖3-15 墻踵板力荷載計算模型 為簡化計算 W4是懸臂端荷載Ety所引起的

32、，如圖3-15c)所示，實際應(yīng)力呈虛線表示的二次拋物線分布，簡化為實線表示的三角形分布；圖3-15 墻踵板力荷載計算模型c) Ety對墻踵板的作用 為簡化計算圖3-15 墻踵板力荷載計算模型 為簡化計算 M1引起的等代荷載的豎直應(yīng)力近似地假設(shè)成圖3-15d)所示的拋物線形，其重心位于距固支墻 處，以其對固支端的力矩與M1相平衡，可得墻踵處的應(yīng)力 。圖3-15 墻踵板力荷載計算模型d) M1對墻踵板的作用 為簡化計算圖3-15 墻踵板力荷載計算模型 將上述荷載在墻踵板上引起的豎向應(yīng)力疊加，即可得到墻踵板的計算荷載。由于墻面板對墻踵板的支撐約束作用，在墻踵板與墻面板銜接處，墻踵板沿墻長方向板條的彎

33、曲變形為零，并向墻踵方向變形逐漸增大。故可近似假設(shè)墻踵板的計算荷載為三角形分布，最大值w在踵點處如圖3-15e，于是得：圖3-15 墻踵板力荷載計算模型e) 墻踵板法向應(yīng)力總和 將上述荷載在墻踵板上引起的豎向應(yīng)力疊加，即可得到即（3.28） 式中： 作用在BC面上的土壓力（kN）； 作用在CD面上的土壓力（kN）； 墻趾板固端處的計算彎矩（kNm）； 墻后填土和鋼筋混凝土的容重（kNm3） 墻趾板厚度（m）； 墻趾板固端處的地基反力（kPa）。即（3.28） 式中： 作用在BC面上的土壓力（kN （2）縱向內(nèi)力 墻踵板順墻長方向(縱向)板條的彎矩和剪力計算與墻面板相同，各內(nèi)力分別為： 支點負(fù)彎

34、矩 支點剪力跨中正彎矩邊跨自由端彎矩 （2）縱向內(nèi)力 支點負(fù)彎矩 支點剪力跨中正彎矩邊跨自由端彎 1) 在圖3-15b)所示的三角形分布荷載作用下產(chǎn)生的橫向彎矩，最大值出現(xiàn)在墻踵板的根部。由于墻踵板的寬度通常只有墻高的1/3左右，其值一般較小，對墻踵板橫向配筋不起控制作用，故不必計算此橫向彎矩。（3）橫向彎矩 墻踵板沿板寬方向(橫向)的彎距由兩部分組成：圖3-15 墻踵板力荷載計算模型b) EH3對墻踵板的作用； 1) 在圖3-15b)所示的三角形分布荷載作用下 2) 由于在荷載作用下墻面板與墻踵板有相反方向的移動趨勢，即在墻踵板根部產(chǎn)生與墻面板豎直負(fù)彎矩相等的橫向負(fù)彎矩，沿縱向分布與墻面板的

35、豎直彎短沿縱向分布的相同，如圖3-14b)所示。圖3-14 立面板豎直彎矩計算b) 豎直彎矩沿墻縱向分布 2) 由于在荷載作用下墻面板與墻踵板有相反方向的移 3.6.3扶肋設(shè)計計算（1）計算模型和計算荷載 扶肋可視為錨固在墻踵板上的“T”形變截面懸臂梁，墻面板則作為該“T”形梁的翼緣板，如圖3-16a)所示。翼緣板的有效計算寬度由墻頂向下逐漸加寬，如圖3-16a)、b)所示。為簡化計算，只考慮墻背主動土壓力的水平分力，而扶肋和墻面板的自重以及土壓力的豎向分力忽略不計。 3.6.3扶肋設(shè)計計算第三章懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)解析課件 （2）剪力和彎矩 懸臂梁承受兩相鄰扶肋的跨中至跨中長度LW與墻面板

36、高Hl范圍內(nèi)的土壓力。在土壓力EH1圖3-16a)中，作用在AB面上的土壓力的水平分力作用下，產(chǎn)生的剪力和彎矩為：（3.30） 式中： 、 高度為 （從墻頂算起）截面處的剪力（kN）、 彎矩（kNm）； 跨中至框中的計算長度（m）。 （2）剪力和彎矩（3.30） 式中： 、 如圖3-16c)所示計算長度Lw，按下式計算且（中跨）（懸臂跨） （3.31）圖3-16 扶肋計算圖示 如圖3-16c)所示計算長度Lw，按下式計算 （3）翼緣寬度 扶肋的受壓區(qū)有效翼緣寬度bi墻頂部bib，底部biLw(或12B2)，中間為直線變化，如圖3-16b)所示，即： 或 （3.32）圖3-16 扶肋計算圖示 （

37、3）翼緣寬度 或 （3.32）圖3-16 扶肋計算圖示 3.6.4 配筋設(shè)計 扶壁式擋土墻的墻面板、墻趾板、墻踵板按矩形截面受彎構(gòu)件配筋，如圖3-17所示，而扶肋按變截面“T”形梁配筋 3.6.4 配筋設(shè)計 （1）墻面板 1)水平受拉鋼筋 墻面板的水平受拉鋼筋分為內(nèi)、外側(cè)鋼筋兩種。 內(nèi)側(cè)水平受拉鋼筋N2布置在墻面板靠填土一側(cè)，承受水平負(fù)彎矩，以扶肋處支點彎矩設(shè)計，全墻可分為34段。 外側(cè)水平受拉鋼筋N3布置在中間跨墻面板臨空一例，承受水平正彎矩，該鋼筋沿墻長方向通長布置。為方便施工，可在扶肋中心切斷。沿路高可分為幾個區(qū)段進(jìn)行配筋，但區(qū)段不宜分得過多。 （1）墻面板 2)豎向受力鋼筋 墻面板的豎

38、向受力鋼筋也分內(nèi)、外兩側(cè)。 內(nèi)側(cè)豎向受力鋼筋N4布置在靠填土一側(cè)，承受墻面板的豎直負(fù)彎矩。該筋向下伸入墻踵板不少于個鋼筋錨固長度；向上在距墻踵板頂高H1/4加上一個鋼筋錨固長度處切斷。每跨中部 范圍內(nèi)按跨中的最大豎直負(fù)彎矩MD配筋，靠近扶肋兩側(cè)各 部分按MD/2配筋，如圖3-14所示。 外側(cè)豎向受力鋼筋N5布置在墻面板臨空一側(cè)，承受墻面板的豎直正彎矩。該鋼筋通長布置，兼作墻面板的分布鋼筋之用。 2)豎向受力鋼筋 3)墻面板與扶肋間的U形拉筋 連接墻面板與扶肋的U形拉筋N6，其開口向扶肋的背側(cè)。該鋼筋每一肢承受高度為拉筋間距水平板條的支點剪力Q，在扶肋水平方向通過長布置。 3)墻面板與扶肋間的U

39、形拉筋 （2）墻踵板 墻踵板頂面橫向水平鋼筋N7，是為了墻面板承受豎直負(fù)彎矩的鋼筋N4得以發(fā)揮作用而設(shè)置的。該筋位于墻踵板頂面，垂直于墻面板方向。其布置與鋼筋從相同，該筋一端插入墻面板一個鋼筋錨固長度；另一端伸至墻踵端，作為墻踵板縱向鋼筋N8的定位鋼筋。如鋼筋N7的間距很小，可以將其中一半在距墻踵端B3/2減一個鋼筋錨固長度處切斷。 （2）墻踵板 墻踵板頂面和底面縱向水平受拉筋N8、N9(圖中未示)，承受墻踵板在扶肋兩端的負(fù)彎矩和跨中正彎矩。該鋼筋切斷情況與N2、N3相同。 連接墻面板與扶肋之間的U形鋼筋N10(圖中未示)，其開口向上?？稍诰鄩︴喟屙斆嬉粋€鋼筋錨固長度處切斷，也可延至扶肋的頂面

40、，作為扶肋兩側(cè)的分布鋼筋。在垂直于墻面板方向的鋼筋分布與墻踵板頂面縱向水平鋼筋N8相同。 墻踵板頂面和底面縱向水平受拉筋N8、N9(圖中未示 （3）墻趾板 同懸臂式擋土墻墻趾板的配筋設(shè)計。 （4）扶肋 扶肋背側(cè)的受拉鋼筋從N11(圖中未示)，應(yīng)根據(jù)扶肋的彎矩圖，選擇23個截面，分別計算所需的拉筋根數(shù)。為節(jié)省混凝土，鋼筋N11可多層排列，但不得多于3層。其間距應(yīng)滿足規(guī)范要求，必要時可采用束筋。 除受力鋼筋外，還需根據(jù)截面剪力配置箍筋，并按構(gòu)造要求布置構(gòu)造鋼筋。 （3）墻趾板第七節(jié) 懸臂式（扶壁式）支擋結(jié)構(gòu)制作與施工 3.7.1 現(xiàn)澆式懸臂式支擋結(jié)構(gòu)制作與施工 懸臂式擋土墻采用C30混凝土澆筑，受

41、力鋼筋采用螺紋鋼筋；分布鋼筋采用光面鋼筋。受力筋與分布筋用鐵絲捆扎聯(lián)結(jié)，使成為一體。 沿?fù)跬翂v向約10m設(shè)伸縮縫一道，用瀝青麻筋填塞。擋土墻在地面以上0.2m處每隔23m上、下、左、右交錯設(shè)置泄水孔，墻背設(shè)砂夾卵石反濾層。第七節(jié) 懸臂式（扶壁式）支擋結(jié)構(gòu)制作與施工 3.7. 墻身尺寸計算時考慮了墻前1.3m深的被動土壓力，因此墻前基坑必須用二八灰土夯填密實。 現(xiàn)澆懸臂式擋土墻一般先在基底鋪筑一層厚20cm的碎石墊層，并用打夯機(jī)夯入地基土，以增加基底擋墻的摩擦。之后，安裝基礎(chǔ)鋼筋，再澆筑基礎(chǔ)混凝土。擋土墻墻身與基礎(chǔ)的結(jié)合面，應(yīng)按施工縫處理，即先進(jìn)行鑿毛，將松散混凝土及浮漿鑿除，并用水清洗干凈，

42、然后按設(shè)計要求安裝墻身鋼筋。 擋土墻施工前應(yīng)做好排水，防止地表水流入基坑，墻底埋入地面以下不小于1.3m，如果地面高程與實際情況不符，可據(jù)此調(diào)整墻高。 擋土墻底埋至凍結(jié)深度以下0.25m，墻底鋪設(shè)0.5m的碎石墊層，夯實整平后澆筑擋土墻底板。 擋土墻施工前應(yīng)做好排水，防止地表水流入基坑，墻底 基礎(chǔ)開挖施工時，防止破壞地下管線。在底板混凝土凝固后，再進(jìn)行立臂混凝土灌注，立臂與底板相接處，應(yīng)將底板頂部的混凝土鑿毛，但不得留下殘渣。 澆筑混凝土?xí)r，底板在寬度方向不得間斷，必須一次澆筑完成；立臂在高度方向不宜間斷，若有間斷，第二次澆筑時，必須保證新混凝土與凝固混凝土的牢固粘結(jié)。擋土墻應(yīng)與相鄰橋臺或涵洞

43、端墻順接。 基礎(chǔ)開挖施工時，防止破壞地下管線。在底板混凝土凝固 3.7.2 預(yù)制拼裝懸臂式支擋結(jié)構(gòu)制作與施工 如前所述，懸臂式支擋結(jié)構(gòu)可采用就地整體澆筑和預(yù)制拼裝式結(jié)構(gòu)，采用拼裝式施工時，首先根據(jù)墻體設(shè)計高度，預(yù)制L型擋墻。每一單元墻體寬度可根據(jù)車輛運輸能力，分為1.02.0m不等，然后運至施工現(xiàn)場完成擋土墻結(jié)構(gòu)的拼裝，但拼裝式擋土墻不宜在地質(zhì)不良地段和地震烈度大于等于8度的地區(qū)使用。 施工工序如圖3-18所示 3.7.2 預(yù)制拼裝懸臂式支擋結(jié)構(gòu)制作與施工第三章懸臂式與扶壁式支擋結(jié)構(gòu)解析課件 （1）L型擋墻的預(yù)制 根據(jù)設(shè)計圖紙，主要步驟包括：預(yù)先扎制鋼筋骨架，模板制作、澆注混凝土，拆模養(yǎng)生。

44、（a）鋼筋骨架制作 鋼筋骨架制作包括鋼筋加工、調(diào)直、切斷、彎鉤、綁扎成型等，均應(yīng)用冷加工的方法進(jìn)行。 （1）L型擋墻的預(yù)制 （b）模板制作與安裝 為使擋土墻墻體光滑整潔，尺寸準(zhǔn)確，宜優(yōu)先采用通用化組合鋼模，剛模板具有質(zhì)量高，拆裝方便、快速，可多次周轉(zhuǎn)使用，節(jié)省木材等優(yōu)點。 剛模板宜采用標(biāo)準(zhǔn)化的組合模板，主要由平面模板、連接件和支承件三部分組成。 （b）模板制作與安裝 （c）水泥混凝土配合比設(shè)計 水泥混凝土由水泥、粗骨料、細(xì)骨料和水組成。為了改善混凝土拌合物的某些性能，必要時可以摻加適量的外加劑。在選擇混凝土組成材料時，對水泥品種和強(qiáng)度等的選擇必須特別慎重。 （c）水泥混凝土配合比設(shè)計 擋土墻混

45、凝土使用的粗骨料，可以使碎石或卵石，應(yīng)質(zhì)地堅硬、耐久、潔凈。為獲得密實、高強(qiáng)的混凝土，并能節(jié)約水泥，要求粗細(xì)骨料組成的礦質(zhì)混合料要有良好的級配。擋土墻混凝土選用的細(xì)骨料，應(yīng)采用級配良好、質(zhì)地堅硬、顆粒潔凈、直徑小于5mm的河砂。 混凝土配合比設(shè)計就是合理選擇混凝土各組成材料，并根據(jù)擋土墻設(shè)計制定的混凝土性能和經(jīng)濟(jì)性原則，確定混凝土各組分的最佳配合比和用量。具體可依據(jù)規(guī)范和規(guī)程。 擋土墻混凝土使用的粗骨料，可以使碎石或卵石，應(yīng)質(zhì) （d）混凝土澆筑 混凝土澆筑應(yīng)均質(zhì)密實、平整，無蜂窩麻面，不露筋骨，強(qiáng)度符合設(shè)計要求，做到攪拌均勻、振搗密實、養(yǎng)生及時。 （e）拆模養(yǎng)生 根據(jù)混凝土標(biāo)號和養(yǎng)護(hù)齡期與設(shè)計

46、強(qiáng)度的關(guān)系，按規(guī)定方法進(jìn)行拆模養(yǎng)護(hù)。寒冷地區(qū)須進(jìn)行蒸汽養(yǎng)護(hù)。 （d）混凝土澆筑 （2）基槽開挖、地基處理及防排水 （a）基槽開挖 基礎(chǔ)的各部尺寸、形狀以及埋置深度，均應(yīng)按照L型擋墻底板尺寸的設(shè)計要求進(jìn)行施工。宜采用機(jī)械化快速施工方法，集中力量，迅速完成。其程序包括松土(連同棄土通道部分)和棄土兩部分。 （2）基槽開挖、地基處理及防排水 松土作業(yè) 開挖方式：對淺塹可先基底后邊坡；對深塹，宜先邊坡后基底。但無論何種方式，均應(yīng)在基面位置拉出一定寬度的排水槽。 開挖方法：可用鏇挖鉆機(jī)，進(jìn)行開挖成形。 松土作業(yè) 棄土作業(yè) 地表部分可用的松方，橫向推置于塹測開挖界限米外；上限以下含土冰層或飽冰凍土視路塹長

47、度，采用縱向一次推出或設(shè)橫向通道（鎖口）分段推出的方法，推棄于塹外適當(dāng)?shù)攸c。棄土?xí)r應(yīng)注意不影響回填時排淤作業(yè)和不留隱患。 鎖口的設(shè)置應(yīng)與路塹開挖的松土作業(yè)同時進(jìn)行，間距一米左右為宜，一米以下的路塹，宜兩端相向開挖，并在塹口下方設(shè)鎖口；一米以上的長塹，可分段開挖，增設(shè)中部橫向鎖口。推土應(yīng)由高往低拉槽推送。 棄土作業(yè) （b）地基處理 在軟弱地層條件下，應(yīng)根據(jù)地基承載力的設(shè)計要求，按設(shè)計進(jìn)行地基土換填、堆載預(yù)壓、強(qiáng)夯、水泥土攪拌等多種方法進(jìn)行地基處理。 （b）地基處理 （c）防排水處理 擋土墻施工時，應(yīng)按設(shè)計設(shè)置排水設(shè)施，并應(yīng)采取措施，疏干墻后填料中的水份，防止墻后積水，避免墻身承受額外的靜水壓力，

48、減少季節(jié)性冰凍地區(qū)填料的凍脹壓力。路塹墻墻后的地面，在施工時應(yīng)先做好排水處理，設(shè)置排水溝，引排地面水，夯實地表松土，減少雨水和地面水下滲，墻趾前的邊溝應(yīng)與鋪砌加固。 （c）防排水處理 擋土墻墻面設(shè)置泄水孔，最下一排泄水孔應(yīng)高出施工后的實際地面線30cm，若為出水口應(yīng)高出邊溝水位30cm，泄水孔尺寸視泄水量大小而定，孔底一般應(yīng)有向外的排水坡，上下泄水孔錯開布置。在施工中，墻身現(xiàn)澆的話應(yīng)按設(shè)計要求進(jìn)行泄水孔的預(yù)留或預(yù)埋，當(dāng)為預(yù)制時，應(yīng)按面板排列位置，在預(yù)制過程中預(yù)留孔位。 擋土墻墻面設(shè)置泄水孔，最下一排泄水孔應(yīng)高出施工后 當(dāng)墻后填料為滲水土?xí)r，為防止堵塞，可以在泄水孔進(jìn)水端設(shè)置砂礫反濾層，并在最下一排泄水孔的下端設(shè)置隔水層，進(jìn)行搗實，防止水分滲入基礎(chǔ)。如果墻后水量較大，可在排水層底部加設(shè)縱向滲溝，配合排水層把水引出墻外；反濾層的粒徑宜在0.550mm之間，符合一般級配要求，并篩選干凈，可用薄隔板按各層厚度隔開，自上而下逐步抽出隔板，以達(dá)到要求。 當(dāng)墻后填料為滲水土?xí)r，為防止堵塞，可以在泄水孔進(jìn) （3）拼裝 清方之后，抄平放線，用吊機(jī)吊裝安放L型預(yù)制擋墻塊。一般需利用吊車借墻體上預(yù)埋的吊鉤吊起，吊鉤的位置應(yīng)按設(shè)計形式安置，以免起吊點與設(shè)計不符。 選擇合理的運輸形式，可以保證預(yù)制品在運輸過程中不變形和不受損壞。 每完成一個安裝單位，嚴(yán)格